Файл: Есипенко, Я. И. Муфты повышенной точности ограничения нагрузки.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 30.10.2024

Просмотров: 129

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

есть зазор между шариками 4 и поверхностями лунок. Если зазор отсутствует, муфта переключается на предохрани­ тельную. Для случая, когда зазор равен нулю, передаваемый муфтой крутящий момент

Мп = (Уп1 -

<2з) Rcifx,

(228)

где ТП1 — суммарное усилие

пружин 9\

Q3 — усилие, со­

здаваемое отжимным устройством и приложенное к нажим­ ному диску 8.

Принимаем, что сила трения Fw в шлицевом соединении втулки 5 с деталью 10 (рис. 56) равна силе трения Fw в шли­

цевом соединении

втулки 5 с фрикционными

дисками 7.

В этом случае

 

 

 

<2в = <2з.

(229)

Рассматривая

равновесие диска 2 и пренебрегая силами

трения

качения между шариками 3, 4 и поверхностями

лунок,

можно записать

 

 

Ма = 1 & + 1 ± ,

(230)

где Ръ — окружное усилие, приложенное к втулке 5 и воз­ никающее в результате взаимодействия диска 2 с шарика­ ми 4; dt — диаметр окружности, по которой расположены шарики 4; Р2— окружное усилие, приложенное к детали 10, возникающее в результате взаимодействия диска 2 с шари­ ками 3; d2 — диаметр окружности, по которой расположены шарики 3. Из условия равновесия детали 10 получаем

<?2 = Тп + Рш.

(231)

где Q2 — осевое усилие, возникающее в результате взаимо­ действия детали 10 с шариками 5; Тл — усилие пружины //;

Fm = - ^ h,

(232)

aUJ

 

гдег?ш— средний диаметр шлицев детали 10; / t — коэффици­ ент трения скольжения между поверхностями шлицев де­ тали 10 и втулки 5.

143


В соответствии с рис. 56

Р* 0-2 rJ-2 1 Рз Оз tg

(233)

Подставляя значение Р2 в равенство (232), а затем получен­ ный результат — в равенство (231), находим

Q2 =

____тп^ш___

(234)

 

dqf1tg &2

 

Усилие Q3, создаваемое отжимным устройством с шари­ ками 4, определяется из уравнения (230) при подстанов­ ке в него значений Рг и Р3 из уравнения (233) и Q2 из фор­ мулы (234). После преобразований получаем

Q g =

 

( 2 М п

dm —d2/г tg a2 I

 

3

 

rfi tg

\

п

 

Подставляя полученное значение Q3 в выражение (228),

учитывая равенство (229), находим

 

 

 

" « =

 

E ('47'..+

7-n -g^

)

T ^

S E - I

(235)

где В = Rc i;

С =

d2 tg a 2; Сг =

йш;

А =

с?! tgo^.

 

Обозначив в

уравнении

(235)

/Пр =

f

(приведен­

^

ный коэффициент трения фрикционной части муфты), / ]пр =

СС

(приведенный коэффициент трения подвижных

= — утг‘

С2 Wi

 

 

 

 

 

 

сопряжений), получим

 

 

 

 

 

•Л4П = В(АТП1 -{- Т п/ 1пр)/пр.

 

Коэффициент точности муфты

 

 

 

 

 

_

(АТщ +

Tn / lnpm)fnp.m

(236)

 

 

Ут~

(Лгп1 +

г „ /,прпипр.„-

 

 

 

Максимальный коэффициент точности рт при fx = 1

 

 

о _

(^ nl + ^n/inpm) (Л +

2 й /„ )

(237)

 

Рт~

М ^ п1 + 7У 1пр„)(Л

+ 2В) *

 

 

144


. При износе фрикционных дисков зазор s между шарика­ ми и поверхностями лунок на диске 2 и втулке 5 уменьша­ ется. Усилие пружин 9 также уменьшается на величину 2Ы%, где X — суммарная жесткость пружин 9. Уменьшение зазора s вызывает и уменьшение угла поворота диска 2 от­ носительно детали 10 до защемления шариков 4, что при срабатывании муфты приводит к уменьшению деформации пружины 11 на величину б,, а следовательно, и к уменьше­ нию их суммарного усилия на величину б,-^, где — жесткость пружины 11.

В соответствии с изложенным запишем зависимость пере­ даваемого муфтой крутящего момента при срабатывании от величины износа б каждой поверхности трения фрикционных дисков:

 

МП= В Л (Гп1- б Д )

 

пр /„р,(238)

где 6,- = 2Si — величина износа пакета дисков.

Если б(- =

=

S, то

М п = 0, так

как в этом случае Тпi — Q3 = 0.

в

Основные

параметры

муфты

необходимо

определять

следующей

последовательности.

 

 

 

1. Суммарное усилие Tni пружин 9 определяем по за­

данному

моменту М п, задавшись

минимально-возможным

для выбранных материалов фрикционных дисков значением

/ р fn• Из выражения (228),

учитывая, что при s Ф 0 ве­

личина Q3 = 0, получаем

 

 

 

 

Тп1=

А .

 

 

(239)

2. Суммарное усилие Тп пружины

11

находим по фор­

муле

 

 

 

 

T - = 2M - i b

i k - t

t f

-

<240)

полученной при подстановке в равенство (230) значения Р2 из равенства (233) с учетом равенства (234) для случая, ког-

да s 0 и Ps = 0.

10

478

145


При выборе значений углов ос2 и ocj следует руководст­ воваться следующими соображениями. Чем меньше значе­ ния а 2 и а и тем меньше суммарное усилие Ти пружины 11, тем больше чувствительность муфты к изменению величины / , и к износу б поверхностей трения. Рекомендуемые их зна­

 

чения:

ос2 = 354-50°;

oci =

 

= 5°-М0°.

 

 

 

 

 

 

При расчете пружин сле­

 

дует стремиться к

возможно

 

большим

значениям их подат­

 

ливости,

так

как

влияние

 

износа

 

на

величину

Мп

 

тем меньше, чем больше подат­

 

ливость пружин.

 

 

 

 

 

Для муфты с параметрами

 

T „ i=

100 кГ;

Тп =

540 кГ;

 

X = 6 кГ/мм; 1-1 = 25 кГ/мм;

 

аа = 45°;

«1 = 5° 42';

Rc =

 

 

- 70 мм;

i =

20; d2=

50 мм;

 

di = 80 мм; dm= 70 мм; /р =

 

=

0,1;

/t = 0,05;

на

рис. 57

дохранительной муфты с двух­

приведены зависимости М п —

рядным шариковым отжимным

=

Ф (/J

при

fi =

0,05;

ft =

устройством.

=

fx;

f1 = 0

(соответственно

 

кривы0. 2 , 1,3).

 

 

 

В соответствии с формулой

(236)

коэффициент точности

рассматриваемой муфты =

1,039 при fn =

0,2; /„ ,= 0,4;

fin = 0,1 и fim =

0,15. Максимальный коэффициент точнос­

ти, подсчитанный

с учетом вышеприведенных параметров

в соответствии с формулой (237) рт =

1,043 при fx = 1.

Как видно из графика, кривая 1,

рис. 57, муфта весьма

чувствительна к изменению коэффициента трения скольже­ ния между поверхностями шлицев, сопрягающих детали 4 и 6. Поэтому в муфтах с сухим и полусухим трением шли­ цевое соединение следует заменять парами трения качения (см. рис. 58, сеч. В—В).

146


Износ поверхностей трения также оказывает большое влияние на передаваемый муфтой крутящий момент М п. Это видно из графика, приведенного на рис. 57 (прямая 4), построенного в соответствии с формулой (238) по вышеприве­ денным параметрам при fx = 0,2 и /, = 0,1. Коэффициенты точности ути Рт муфты близки к единице.

МНОГОДИСКОВАЯ МУФТА СО СТАБИЛЬНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ

Упруго-предохранительная многодисковая муфта со ста­ бильными характеристиками, разработанная М. К. Афана­ сьевым, по конструкции и принципу действия похожа на муфту с двумя рядами шариков (рис. 56), но в отличие от последней, кроме очень малой чувствительности к изменению коэффициента трения скольжения между поверхностями тре­ ния, она обладает еще той особенностью, что передаваемый ею крутящий момент почти не зависит от износа поверхностей трения, благодаря специальному профилю кулачков.

На одном из соединяемых валов 1 (рис. 58) жестко за­ креплена крестовина 2, на осях которой вместо роликов расположены шарикоподшипники 3 я 5. Подшипники 3 со­ пряжены с рабочими поверхностями кулачков, расположен­ ных на торце шайбы 4, а подшипники 5 — с поверхностями кулачков, расположенных на торце втулки 6. Углы а 2 и сс( подъема торцевых поверхностей кулачков шайбы 4 и втулки 6 различные. При передаче муфтой момента М < М п меж­ ду подшипниками 5 и рабочими профилями кулачков есть зазор s (рис. J18, вид А). Фрикционные диски 8 сопряжены шлицами со втулкой 6, которая соединена с нажимным дис­ ком 9 посредством упорного шарикоподшипника. Втулка 6 соединяется с направляющей шайбой 4 при помощи шарико­ вых шпонок 16 (рис. 58, сечения Б—Б и ВВ). Фрикци­ онные диски 7 входят в зацепление с корпусом 15 муфты при помощи шлицев.

10*

147

Б

Рис. 58. Конструктивная схема упруго-пре­ дохранительной муфты с двухрядным кулач­ ковым отжимным устройством и стабильной характеристикой.