Файл: Грибов, М. М. Регулируемые амортизаторы радиоэлектронной аппаратуры.pdf

тору с дополнительной емкостью \/д= 2 7 0 • 10—6 м3 и кри­

затора с принятыми параметрами.

Очевидно, что, если дополнительная емкость работа­ ла бы вместе с основной на всем участке хода, аморти­ затор имел бы незначительную энергоемкость. В связи с этим амортизатор с перестраиваемой частотой должен обязательно иметь механизм отключения дополнштель-

Рпс. 6.4. Упругая характеристика амортизатора с перестраиваемой частотой.

Рис. 6.5. Жесткость амортизатора с перестраиваемой частотой.

ного объема. Для обеспечения необходимой энергоемко­ сти при деформациях, когда \ w \ ^ l , дополнительная емкость отключается.

Упругая характеристика амортизатора после отсечки

Аналогично может быть представлена формула упругой

108

Динамическая жесткость амортизатора после отсечки дополнительной емкости (|а у |^ /) выражается формула­ ми (4.8) и (4.9). Обозначим:

С учетом (6.6) и (6.7) можем записать формулы жестко­ сти.

на участке хода —ауд^ а у :^ —[

Упругую характеристику и динамическую жесткость бу­ дем рассчитывать следующим образом.

Предварительно вычислим динамические жесткости в' положении статического равновесия с0, значение 6i и

величины b/bi, (6/(6—/))т, (Ь/(Ь+1)У для принятых

значений Ь. Очевидно, что эти параметры остаются по­ стоянными при заданном значении объема дополнитель­ ной емкости Уд.

В качестве примера расчет выполнен для шести зна­ чений приведенной высоты столба сжатого газа b: 1• 10~2;

. На рис. 6.6 построены упругие характеристики амор­ тизатора с регулируемым объемом дополнительной емко­ сти, которая отключается при деформациях |а у |^ /. Тол­ стой линией изображена упругая характеристика для приведенной высоты столба сжатого газа 6= 1 • 10-2 м. Семейство упругих характеристик для 6 ^ 3 - 10-2 м про­ ходят рядом друг с другом и изображены на рис. 6.6 тонкой линией.

В точках отключения дополнительного объема (ха= 1, w = —l) имеет место излом упругих характеристик. Фак-

100

Из сопоставления графиков рис. 6.5 и 6.7 видно, что жесткости упругих характеристик амортизатора с пере­ страиваемой частотой (1 ■ 10—2 M sg;6<20-10-2 м) и одно­ объемного амортизатора (6=1-10-2 м) на участках хода

объемного амортизатора. Это обстоятельство объясняет­

В заключение необходимо отметить, что, поскольку диапазон перестройки частоты собственных колебаний сравнительно невелик (не более 4—5), на практике пред­ почтение следует отдавать двухобъемным амортизаторам с постоянным дополнительным объемом (]/s =const). В зависимости от характера воздействий (вид носителя) может определяться необходимый дополнительный объ­ ем и, следовательно, частота собственных колебаний. Амортизаторы с перестраиваемой частотой целесообраз­ но использовать при моделировании.

6.4. Расчет подвески для защиты РЭА от мощных низкочастотных колебаний сейсмического характера

В ряде случаев радиоэлектронная аппаратура долж­ на сохранять свою работоспособность при воздействии на нее мощных низкочастотных колебаний сейсмического характера. Такие колебания возникают в грунте при зем­

I I I

летрясениях и при воздействии мощных взрывов. В не­ которых источниках [31, 78] приводятся характеристики сейсмических волн, возникающих при ядерных взрывах. Как и при землетрясениях, первоочередная уязвимость мелко заглубленных в грунт конструкций при мощном взрыве может быть связана лишь с интенсивными дви­ жениями окружающей земли [31]. Движение грунта на­ ряду с мощной ударной волной в грунте, которая обус­

ловливается непосредст­ венно взрывом вызывает­ ся также воздушной взрывной волной, распро­ страняющейся вдоль по­ верхности грунта. Эта индуцированная воздуш­ ной волной грунтовая волна имеет весьма су­ щественное значение, по­ скольку она переносится на большие расстояния воздушной взрывной вол­ ной, тогда как интенсив­

ность прямой ударной грунтовой волны быстро падает. Пока ударная волна в воздухе остается сильной и движется с большой скоростью, сейсмическая волна сле­ дует за воздушной. По мере ослабления воздушной вол­ ны и приближения ее скорости к скорости звука в возду­ хе сейсмическая волна в грунте начинает обгонять удар­

ную волну в воздухе.

Возникает ситуация, когда сейсмическая волна может прибыть в данную точку пространства раньше воздуш­ ной волны. Вертикальные ускорения сейсмической волны могут составлять 2. . . 13^, вертикальные смещения грун­ т а — 15-10~2... 25-10-2 м, горизонтальные смещения грунта- 5 - 10-2 м [31]. В некоторых случаях эти .значе­ ния могут быть даже больше.

В настоящем параграфе мы рассмотрим возможности применения пневматических упругих элементов для за­ щиты РЭА от мощных низкочастотных воздействий, по­ этому здесь нет необходимости приводить все возможные комбинации параметров сейсмических волн.

Несложные расчеты показывают, что для приведен­ ных параметров сейсмической волны минимальная ча­

112