Файл: Иноземцев, Г. Г. Незатылованные шлицевые червячные фрезы.pdf

при

переточках

незатылованные

фрезы следует

Делать

по

возможности

с

максимальным

количеством зубьев.

Что касается заднего угла ае,

то

его

следует

т а к ж е

брать больше,

т а к

как

увеличение

его

незначительно

увеличивает

погрешность

Дадо ,

в то время как усло­

вия

резания,

как

известно, улучшаются

значительно.

Рис. 48.

График функции

Да,.

=

sin cte (fe — 1)

Особенно это

можно делать для фрез с большим

чис­

лом

зубьев.

Например,

д л я z u = 1 0

увеличение

ае

с

10

до

15°

дает

увеличение

Д а до

всего

лишь

= 3 ' ,

что

не­

существенно,

в то

время

как

при

z u

= 6 и

при

том

ж е

увеличении

ае

Д а до увеличивается

на

« 7 ' ,

но при

этом

абсолютная

м а к с и м а л ь н а я

погрешность

составляет

Дадо

= 2 4 / ,

что значительно.

i пропорцио­

С увеличением числа заходов фрезы

нально

увеличивается

производительность

шлицефрезе -

рования . Н о

д л я сборных незатылованных

фрез

с

пря­

мыми

к а н а в к а м и ввиду

разных углов

на боковых

режу ­

щих

кромках

необходимо,

чтобы угол

подъема

витков

t i

не

превосходил

5—6°.

Поэтому

это

условие

необхо­

погрешность

Да - Технология

изготовления

многозаход-

ной

фрезы

д о л ж н а

обеспечить необходимую точность

по шагу м е ж д у соседними смежными

витками . Н а

при­

мере

той ж е

фрезы,

имеющей

/?<> = 50

мм,

ссе =15°,

у е —

= 0°,

/ i = 3,6

мм, рассмотрим влияние заходности с

i=l

и i = 2

на нормальный профиль витков основного

чер­

вяка и на погрешность Да - Число заходов на

погреш­

ность

переточки Д п

не влияет.

Это следует из

формул

(130),

(56) и

(1) . .

Анализируя весь материал, относящийся к

искаже ­

нию профиля

при

переточках,

можно сделать

следую­

сборным

незатылованным'

червячным

фрезам

присуща

органическая

неустранимая

погрешность

искажения

профиля

при

переточках.

Н о

природа

этой

погрешно­

сти д л я

тех

и других фрез различная . Если

при пере­

точках затылованных фрез высота профиля

не

меняет­

ся, а задние

углы постоянно

растут, то при

переточках

изменяются по закону, описываемому

уравнением (2):

сначала эти п а р а м е т р ы увеличиваются,

а затем,

умень­

шаясь, становятся равными исходным.

И с к а ж е н и е профиля затылованных фрез при пере­

точках происходит потому, что при затыловании

кругом

гическом корпусе характеристика не

меняет

формы. Д л я

таких фрез

погрешность

возникает

только

в

связи

с

изменением положения реек. Если

д л я затылованных

фрез с увеличением угла подъема

витка

(заходности)

искажение

профиля при

переточках

возрастет,

то

д л я

грешность Д п . Таким образом, существенная

особен­

ность незатылованных червячных фрез заключается

в

том, что погрешность профиля при переточках

не

за­

висит от числа заходов.

Анализ расчетов при разном числе заходов

позво­

делием

д л я

двухзаходной

фрезы,

получается

несколько

у ж е

к

вершине

(рис. 49,а),

т.

е.

профиль

становится

более пологим по сравнению с

профилем

червяка

такой

ж е

однозаходной

фрезы;

2)

т а к

к а к профили

витков

основного

и

технологического

червяков

двухзаходных

фрез более

пологие,

чем

у однозаходных,

то

по тем ж е

причинам, что

и

д л я

диаметра

фрезы, погрешность Д а ,

в ы з ы в а е м а я

аппроксимированием

круга,

д л я двухза -

ходной фрезы получается значительно ниже, чем

у од-

нозаходной (рис.. 49,6).

В рассмотренном

примере двухзаходная фреза

имеет

T i = 79 49'13", т. е. не

выполняется поставленное

выше

Рис. 49. Влияние

числа

заходов фрезы на:

а — нормальный профиль основного

червяка; б — погреш­

ность аппроксимирования

по возможности количество зубьев. Таким

образом, мно-

гозаходные

червячные

шлицевые

фрезы,

спрофилиро­

ванные на

базе сопряженного

основного'

червяка, име­

Их

можно рекомендовать дл я

изготовления шлице-

вых валиков любой степени точности.

Э К С П Е Р И М Е Н Т А Л Ь Н Ы Е

ИССЛЕДОВАНИЯ

ФРЕЗ

При

экспериментальной проверке были рассчитаны,

фрезы,

которые отличались

друг от

друга

передним

углом.

Фреза ЭФШ - 1 имела

передний угол

уе = 0°, а

фреза

Э Ф Ш - 2 — передний угол уе=10°.

Обе фрезы пред­

назначались дл я чистового нарезания

одного

и того ж е

шлицевого вала с прямобочным профилем

(рис. 50).

На

базе разработанной методики

были

спроектиро­

ваны

указанные «сборные фрезы. Сборная незатылован -

ная шлицевая фреза (рис. 51)

представляет

собой кор­

пус 2,

который имеет 10 пазов

прямоугольного сечения.

Рейки

1 — т а к ж е прямоугольного сечения,

устанавли ­

Корпус

фрезы и крышки

изготовлены

из стали 45.

П р о ф и л ь

реек шлифуется

на

р е з ь б о ш л и ф о в а л ы ю м

станке в

специальном технологическом

корпусе, кото-

ных размеров реек в технологическом

корпусе

показан

на рис. 43. Ш а б л о н ы д л я

контроля

профиля

витка

технологического червяка в

нормальном

сечении

и про-

емые размеры (рейка

— корпус фрезы и торцы реек —

з а ж и м н а я к р ы ш к а ) с

целью возможности изготовления

Основные требования, п р е д ъ я в л я е м ы е к

сборным фре­

з а м :

1) достаточная прочность

закрепления реек в кор­

пусе

фрезы д л я

обеспечения

надежной

эксплуатации,

что

достигается

назначением и

в ы д е р ж и в а н и е м соответ­

ствующих

допусков

как на базовые

сопрягаемые по­

верхности

корпуса

фрезы

и реек, так

и на

торцы реек

и з а ж и м н у ю крышку; 2)

высокая точность

расположе -