Файл: Курсовой проект по дисциплине Железобетонные и каменные конструкции.docx

где γ = 1,75 – для таврового сечения с полкой в сжатой зоне

• 
  упруго пластичный момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента определяется по формуле
  

где γ = 1,5 – для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при

---

2.6 Потери предварительного напряжения арматуры

Определяем первые потери предварительного напряжения арматуры по позициям 1-6 таблицы 5 /1/. Арматура стержневая A-IV, способ натяжения электротермический.

• 
  потери от релаксации напряжений в арматуре:
  

• 
  потери от температурного перепада:
  

• 
  потери от деформации анкеров:
  

• 
  потери от трения арматуры:
  

• 
  потери от деформации стальной формы:
  

σ₅=0

Таким образом, усилие обжатия P_I с учетом потерь 1-5 равно:

Точка приложения усилия P_I совпадает с центром тяжести сечения напрягаемой арматуры, поэтому е_ор = у₀ – а = 288,82–30 = 258,82 мм.

Для определения потерь от быстронатекающей ползучести бетона вычисляем напряжение в бетоне в середине пролета от действия силы P_I и изгибающего момента M_w от собственной массы плиты:

• 
  напряжение на уровне растянутой арматуры (т. е. при у = е₀ = 288,82 мм)
  

• 
  напряжение на уровне крайнего сжатого волокна (т. е. при у = h – y₀ =400-288,82 = 111,18 мм)
  

Назначаем передаточную прочность бетона R_bp = 15 МПа (R^p_b,ser = 15МПа, R^p_bt,ser = 1,4 МПа).

• 
  потери от быстронатекающей ползучести бетона
  

на уровне растянутой арматуры





т.к ,то

на уровне крайнего сжатого волокна
Первые потери составляют:

---

Усилие обжатия равно:



Максимальное сжимающее напряжение в бетоне от действия силы P_I без учета собственной массы, принимая у = у₀ = 288,82 мм



Поскольку , требование п. 1.29 /1/ удовлетворяется, определяем вторые потери предварительного напряжения арматуры:

• 
  потери от усадки бетона
  

• 
  потери от ползучести бетона
  

вычисляем напряжения в бетоне от усилия P_I

на уровне растянутой арматуры


на уровне крайнего сжатого волокна



т. к. , то

• 
  на уровне крайнего сжатого волокна:
  

Вторые потери составляют



Суммарные потери составляют



Усилие обжатия с учетом суммарных потерь составит

2.7 Проверка образования трещин

При действии внешней нагрузки в стадии эксплуатации максимальное напряжение в сжатом бетоне равно:



, принимаем φ = 1(п.п 4.5 /1/)
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны определяется:


При действии усилия обжатия P_I в стадии изготовления максимальное напряжение в сжатом бетоне равно:

---

принимаем φ = 1(п.п 4.5 /1/)



Проверяем образование верхних начальных трещин согласно п. 4.5 /3/



Условие выполняется – верхние трещины не образуются



где

Так как M_crc = 74,45 кНм < M_н = 99,12 кНм трещины в растянутой зоне образуются необходим расчет по раскрытию трещин.

---

2.8 Расчет по раскрытию трещин.

Плечо внутренней пары сил при непродолжительном действии полной нагрузки вычисляется по формуле:



при:
, так как усилие обжатия приложено в центре тяжести напрягаемой арматуры e_sp=0, тогда













Плечо внутренней пары сил равно:



Плечо внутренней пары сил при непродолжительном действии постоянной и длительной нагрузок :





λ = 1,28; μ = 0,0121




Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси плиты
Приращение напряжений в растянутой арматуре от непродолжительного действия полной нагрузки определяем по формуле



где M = M_н = 99,12 кНм;

z – расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной;

e_sp = 0, т. к. усилие обжатия приложено в центре тяжести напрягаемой арматуры


Приращение напряжений в растянутой арматуре от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузки

M = M_н.дл = 78,84 кНм

Приращение напряжений в растянутой арматуре от продолжительного действия постоянной и длительной нагрузки

---