Файл: Хейфец А.Е. Опыт работы установок масляного блока на сернистом сырье.pdf

теплообменников и лишь тогда получают возможность включать их в работу.

Рассмотрение обеих схем порционного разбавления позволяет выбрать наиболее совершенную схему подачи растворителя, что требует подбора соответствующего оборудования.

По проекту на установках депарафинизации имеются четыре насоса для растворителя. Из них три насоса — марки 5Н-5 X 4, два из которых имеют привод от электродвигателей (Н-2а и Н-3) и один с приводом от турбины (Н-2). Насос Н-2 предназначен для разбавления (однократного) сырья растворителем, а насос Н-3 для подготовки смеси растворителей и циркуляции раствора сырья в системе кристаллизации. Насос Н-2а является запасным к насо­ сам Н-2, Н-3 иН-11. Последний (марки 5Н-5 X 2) предназначен для подачи растворителя на промывку лепешки в вакуум-филь­ трах. При нормальной эксплуатации установок работают всего два насоса (Н-2 и Н-11) при Н-2а резервном, а насос Н-3 пра­ ктически простаивает. Следует вместо четырех оставить три на­ соса одинаковой мощности и напора (5Н-5Х4), обвязав их иден­ тично (см. рис. 18).

Все три насоса должны быть снабжены электродвигателями мощностью 90—100 кет (электродвигатели насосов Н-2 и Н-11 на всех заводах заменяются на двигатели такой мощности).

Поскольку аппараты ИКТ-100 и теплообменники Т-11 и Т-12 рассчитаны на работу при малых давлениях, а при работе по схеме порционного разбавления в системе растворителя следует под­ держивать давление порядка 18—22 ати, эти аппараты необ­ ходимо изготавливать на это давление.

На рис. 18 приведена рекомендуемая схема разбавления сырья растворителем. Дистиллятное сырье прокачивается на­ сосом Н-1 через холодильник Т-23. Проектом предусмотрен трех­ поточный погружной холодильник поверхностью 450 м2. В связи с тем что поток через него, даже в случае работы на остаточном сырье, из-за снижения первичного разбавления уменьшается более чем в два раза, соответственно следует уменьшить и поверхность теплообмена. На некоторых заводах вместо погружных аппара­ тов Т-23 ставят кожухотрубные теплообменники с плавающими головками. Это вполне оправдано, так как коэффициент тепло­ передачи для последних, благодаря высокой скорости потоков, значительно выше. После Т-23 сырье с температурой 40° С на­ правляется в кристаллизаторы. По мере охлаждения продукта в них производится подкачка растворителя. Так же, как и во вто­ рой рассмотренной схеме разбавления, необходимая температура растворителя достигается за счет смешения теплого и холодного компонентов. Теплый компонент подается в коллектор насосом Н-2 из емкости Е-ба через дополнительный теплообменник Т-12а, в кото­ ром растворитель охлаждается до 25° С фильтратом, откачиваемым

76

из Е-2. Температура потока регулируется клапаном, установлен­ ным на байпасе теплообменника по ходу растворителя. Холодный компонент подается в коллектор насосом Н-3 из емкости Е-6 через теплообменные аппараты Т-12, Т-11, Т-27 (ИКТ-100). Рас­ творитель после аммиачного холодильника направляется также и на промывку лепешки в вакуум-фильтры. На наш взгляд, следует

Рис. 18. Схема порционного разбавления сырья.

рекомендовать устанавливать клапаны регуляторов температуры и расходов, а также и первичные приборы, над кристаллизато­ рами на специально расширенной площадке. Осуществление этого

Проектом была предусмотрена возможность работы кристалли­ зационного отделения по двухпоточной схеме. До сих пор практи­ чески эта возможность нигде не использовалась из-за больших

77

трудностей регулирования потоков. При схеме порционного разбавления применение двухпоточной системы становится еще более затруднительным. Поэтому целесообразно исключить из схемы кристаллизационного отделения второй поток и тем са­ мым значительно упростить обвязку кристаллизаторов.

первом кристаллизаторе. Число ходов насоса регулируется авто­ матически в зависимости от давления на выкиде основного сырье­ вого насоса. Эта мера позволила снизить давление на сырьевом насосе с 23—25 ати до 12—14 ати и облегчить работу насосов, подающих растворитель на разбавление.

Применение порционного разбавления сырья растворителем дало возможность значительно повысить выход депарафинированного масла. Так, если при однократном разбавлении выход масла колебался в пределах 66—68%, то применение дробной подачи растворителя позволило повысить его выход до 72—75%.

Б л о к ф и л ь т р а ц и и . Четкая работа фильтровального отделения зависит от ряда факторов: количества, температуры и точки подачи растворителя через оросительные трубы на про­ мывку фильтров, толщины гачевой лепешки, глубины вакуума в различных секциях, чистоты фильтровальной ткани, а также качества сырья.

Промывка гачевой лепешки осуществляется недостаточно удо­ влетворительно. Лишь незначительная часть растворителя (при­ мерно 40—50%) просасывается через лепешку, вымывая из нее масло. Основная же масса растворителя при существующей конструкции системы разбрызгивания в промывке лепешки не участвует и сливается в корыто или шнек вакуум-фильтра. Недо­ статочная эффективность холодной промывки гачевой лепешки приводит к повышенному содержанию масла в гаче (25—35%) и снижению отбора целевого продукта. Повышение температуры холодной промывки до значения температуры застывания депарафинированного масла несколько повысило выход последнего, но это совершенно недостаточная мера.

Для регулирования температуры растворителя на промывку гачевой лепешки применяется такая же система смешения холод­ ного и теплого компонентов, как и в случае порционного раз­ бавления.

Тонкая лепешка гача на ткани фильтра позволяет более полно извлечь депарафинированное масло из раствора. Толщина ле­ пешки зависит от глубины вакуума нижней секции фильтра и уровня в нем. Чем меньше вакуум нижней секции и ниже уровень в корыте фильтра, тем меньше толщина лепешки и полнее извле­ кается масло. Однако чрезмерное уменьшение толщины лепешки

78

приводит к снижению производительности установки, что, ко­ нечно, нежелательно. В каждом конкретном случае следует под­

Система инертного газа требует доработки и упрощения. Це­ лесообразно заменить взрывоопасные электродвигатели мощно­

и «до себя», предназначены для поддержания давления в фильтрах 0,01 ати. Однако из-за сравнительно небольшого объема газа, заключенного между этими клапанами, и инерции приборов работа узла причиняет неудобства. При увеличении давления в корпусе фильтра до 0,02 ати или образовании вакуума сра­ батывает соответствующий масляный гидравлический затвор, являющийся предохранительным клапаном.

При внезапных повышениях давления наблюдаются случаи выдавливания смотровых стекол фильтра, что влечет за собой аварийную остановку последнего. Эти явления особенно часто наблюдаются в зимнее время при застывании масла в сбросной трубе гидравлика. В случае образования вакуума в корпусе фильтра инертный газ обогащается кислородом, что совершенно недопустимо. Было несколько попыток, не получивших пока широкого распространения на других заводах, подсоединения корпусов фильтров непосредственно к газгольдеру, как это сде­ лано на Ново-Уфимском и Черниковском НПЗ. Это решение правильное, так как в этом случае ликвидируются два ненадежно работающих клапана, гидравлики (и проблема их заливки) и, что весьма важно, возможность подсоса воздуха в систему инертного газа, и, следовательно, повышается безопасность работы фильтров. Проблему охлаждения инертного газа на пути от газгольдера к фильтрам нельзя считать серьезной. Установка аммиачного холодильника поверхностью 12—15 м2 полностью обеспечила бы охлаждение газа, поступающего на питание фильтров. В пользу этого аргумента, в частности, говорит тот факт, что на некоторых установках линия питания фильтров вообще перекрыта, а давление в корпусах фильтров обеспечивается только за счет инертного газа, подаваемого на поддувку. Однако этот метод поддержания давления в них слишком жесткий и также может приводить к не­ поладкам, о которых уже говорилось.

Одной из причин отказа от применения предлагаемого метода поддержания давления в фильтре является опасность потери вакуума. Потеря вакуума или поддувки вообще одна из наиболее часто встречающихся неполадок в работе установки депарафшш-

79