ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 251
Скачиваний: 5
ная двойная |
амплитуда |
колебаний корпуса |
электродвигателя |
||||||||||
с дополнительной массой |
и инструментом |
составляла |
0,05 мм. |
||||||||||
По нормам на вибрацию, допустимое удвоенное |
эквивалент |
||||||||||||
ное значение вибрационных смещений равно: при « = 3000 |
об/мин |
||||||||||||
2А = |
30 мкм; при п = 6000 об/мин |
2А = 15 мкм. |
|
|
|
||||||||
Величина допустимой |
вибрации 2А |
электродвигателя |
при |
||||||||||
дополнительной |
массе колонки станины |
с |
суппортом |
опреде |
|||||||||
ляется по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
2АІ |
= |
°ЭДВ |
2А, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G3de + Gd |
|
|
|
|
|
|
|
|
где 2Аі — допустимое |
удвоенное |
эквивалентное |
значение |
||||||||||
|
|
вибрационных смещений, определенных по гра |
|||||||||||
|
|
фику (рис. 2, б); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
G-эдв — 63 кг — масса |
электродвигателя; |
|
|
|
|
|||||||
|
Go = 97 кг — дополнительная |
масса; |
|
|
|
|
|||||||
|
для п = |
3000 об/мин |
2А\ = |
0,023 мм; |
|
|
|
|
|
||||
|
для п = 6000 об/мин |
2А\ = |
0,011 мм. |
|
|
|
|
|
|||||
Из |
графика (рис. 2, б) при минимальной |
массе фрезы |
5 кг и |
||||||||||
п — 3000 об/мин |
допустимый |
дисбаланс |
е?э = 50 г-см; |
при п = |
|||||||||
= 6000 об/мин |
йэ — 10 г-см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
На |
графиках |
(рис. 2, б) |
дана |
экспериментальная |
зависи |
||||||||
мость |
двойной |
амплитуды |
шпинделя |
от |
неуравновешенности |
||||||||
инструментов |
при п — 3000 и 6000 об/мин |
и массах |
инструмента |
||||||||||
5 и 10 кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Как видно из графиков, наблюдается почти линейная зави |
|||||||||||||
симость двойной |
амплитуды |
2А от дисбаланса |
инструмента. |
||||||||||
Рассматривая |
кинематику |
фрезерования, |
имеем |
в виду, что |
|||||||||
двойная амплитуда колебаний идентична |
по действию |
биению |
|||||||||||
резцов фрезерного инструмента. Зная зависимость качества фрезерованной поверхности от биения фрезы, можно установить
допустимый дисбаланс |
фрезы |
по критерию |
качества |
поверх |
|
ности. В данном случае двойная |
амплитуда колебания шпинделя |
||||
2А соответствует величине биения фрезы |
а. |
При этом |
частота |
||
колебаний шпинделя соответствует частоте |
процесса резания. |
||||
В практике имеют |
место случаи, когда |
|
радиальное |
биение |
|
фрез суммируется с амплитудой вибрации, а также когда они взаимоисключают друг друга. В связи с этим возникает вопрос оценки роли биения инструмента в процессе работы и влияние его на чистоту поверхности. Биение инструмента в первую очередь
влияет на геометрию срезаемых |
стружек и связанное с этим |
|
изменение качества обработки. |
|
|
Из формулы |
|
|
д і |
. |
180° |
ЛЯщах == a |
sin |
, |
|
|
г |
где Artmax — максимальное приращение толщины стружки; а — биение (двойная амплитуда),
следует, что изменение толщины стружки прямо пропорциональ но величине биения фрезы и обратно пропорционально числу резцов.
Наибольшее влияние биение оказывает на работу фрез с малым числом резцов.
Результаты исследований показывают, что влияние биения инструмента на чистоту обработки проявляется на подачах на один резец Uг в интервале 0,4—1,0 мм, применяющихся на авто матических линиях ДЛЗ, ДЛ5, ДЛ8А, ДЛ27.
Выводы
1. Фрезерный инструмент, работающий на валу ротора элек
тродвигателя типа МД, подлежит динамической |
балансировке |
||||
при рабочей частоте 100 гц |
(6000 |
об!мин). |
|
|
|
Согласно методике ГОСТа 12327—66 допустимый |
дисбаланс |
||||
фрез составляет I г-см на |
\ дан |
веса |
(допустимая |
удельная ос |
|
таточная неуравновешенность е = 10 мкм). |
|
|
|||
2. При скорости вращения 3000 об/мин, как показывают дан |
|||||
ные опытов, допустимый дисбаланс |
ограничивается |
величиной |
|||
50 г -см при весе фрезы 5 дан. |
|
|
|
|
|
3. На балансировочной машине ДБ-50 удобно балансировать |
|||||
дереворежущие фрезерные |
инструменты. |
|
|
||
Л. Э. КРАНЦБЕРГ |
|
,J |
|
|
|
АНАЛИЗ ТОЧНОСТИ БАЛАНСИРОВКИ ДЕТАЛЕЙ В МАССОВОМ ПРОИЗВОДСТВЕ
Балансировочное оборудование, применяемое в крупносерий ном и массовом производстве, должно обеспечивать высокую производительность. В этих условиях становится очевидной не обходимость применения автоматических и полуавтоматических станков, установок или систем. Высокая производительность этого оборудования может быть обеспечена только при одно кратном уравновешивании, т. е. при условии снижения началь ного дисбаланса до заданного уровня за один пуск.
Точность балансировки зависит от многих параметров как балансировочного оборудования, так и самого балансируемого изделия.
Параметрами, определяющими точность балансировки, явля ются: способ устранения неуравновешенности, определяемый конструкцией изделия; точность определения вектора начальной неуравновешенности; точность отработки элементов и систем памяти автоматизированного оборудования; точность выполне ния уравновешивающего вектора; субъективные факторы влия-
