Файл: Рогов И.А. Физические методы обработки пищевых продуктов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 272
Скачиваний: 3
необходимое для заполнения форм дозаторов, будет соответ ствовать величине противодавления.
Шестой член рк показывает величину давления, необходи мую для создания кинетической энергии потока. В простейшем случае — это потери давления со струей выходящего из трубы продукта. Этот член может иметь существенную величину при высокой (несколько метров в секунду) скорости истечения.
Седьмой член рсж учитывает потери давления, возникающие вследствие сжатия продукта. Ньютоновские жидкости практи чески несжимаемы, поэтому при течении ньютоновских жидко стей эти потери не учитываются. Пластично-вязкие продукты сравнительно легко сжимаемы, однако методы расчета течения сжимаемой пластично-вязкой системы практически не разра ботаны.
Приведенное уравнение при необходимости может содер жать и дополнительные члены. Основной величиной являются потери давления по длине трубы (второй член). При течении жидкообразных систем, даже обладающих небольшой анома лией, действуют основные гидравлические зависимости (фор мулы Блазиуса, Никурадзе, Альтшуля и др.); к таким системам можно отнести расплавленный животный жир, растительные масла, мясокостные бульоны, молоко, осветленные соки и пр.
Потери давления при течении многих пищевых продуктов по
трубам можно выразить эмпирической |
зависимостью [, [37]. |
|
—— = A w n |
|
(I—122) |
l/d |
|
' |
ИЛИ |
|
|
—— =Ашп , |
(I—122а) |
|
lid |
к |
’ |
которая логически вытекает из уравнения течения «степенной жидкости» или уравнения (I—24).
В |
уравнениях |
(I—122): |
|
|
|
|
|
|
—£— |
— величина, |
пропорциональная |
напряжению |
на стенке |
трубы, |
|||
4d |
|
|
О= — Е—_, Па; |
|
|
|
||
|
которая |
равна |
|
|
|
|||
|
w — средняя скорость потока, |
м/с; |
|
|
|
|
||
|
W |
|
|
численно |
равна скорости, выражен- |
|||
оу*= — — относительная скорость, |
||||||||
|
ной в м/с; |
|
|
|
|
1 м/с; |
|
|
|
Wi— скорость, равная единице ее измерения, т. е. |
напря |
||||||
|
Л — эмпирический |
коэффициент, |
равный учетверенному |
|||||
|
жению на стенке трубы при оу*= |
1; зависит от диаметра трубы |
||||||
|
и реологических характеристик |
продукта; |
|
|||||
|
п — индекс течения. |
|
|
|
|
|
154
Величины эмпирических коэффициентов приведены в табл. 45 для производственных композиций некоторых продук тов [37]. Эмпирические уравнения (1—122) простые по структу
ре, удобны для практических расчетов, но |
применимы только |
||||||
для исследованных диапазонов диаметров |
(от 0,003 до 0,008 м) |
||||||
и скоростей (от 0,01 |
до 1,60 м/с). |
Коэффициенты, входящие в |
|||||
уравнения (I—122) необходимо определять для |
каждого |
вида |
|||||
перекачиваемого |
продукта. |
|
|
|
Т а б л и ц а 45 |
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Для трубопроводов |
|
|
|
|
Сырой фарш, |
|
|
|
по уравнению |
Для насадок |
||
|
экспериментально |
|
|
||||
продукты |
|
|
|
||||
|
(1—135а) |
|
|
||||
|
|
А * |
п |
Л*' |
п |
А |
п |
Говядина куттерованная |
10200 |
0,24 |
9800 |
0,27 |
16000 |
0,27 |
|
Колбаса |
|
10200 |
0,19 |
8600 |
0,21 |
13000 |
0,21 |
любительская |
|
||||||
докторская |
|
6800 |
0,22 |
7400 |
0,25 |
11000 |
0,25 |
чайная |
|
6000 |
0,19 |
6000 |
0,21 |
9100 |
0,21 |
ливерная |
|
12000 |
0,18 |
10300 |
0,20 |
|
|
при 30°С |
|
|
|
||||
при 60°С |
|
5000 |
0,18 |
5200 |
0,20 |
— |
— |
Сосиски свиные |
|
5100 |
0,21 |
5000 |
0,23 |
8000 |
0,23 |
Котлеты |
0,65 |
5800 |
0,21 |
6000 |
0,24 |
9100 |
0,24 |
Глина влажностью |
4600 |
0,12 |
2900 |
0,13 |
— |
— |
|
Сырковая масса |
|
11000 |
0,26 |
8800 |
0,30 |
14500 |
0,30 |
* Коэффициенты, усредненные по опытным данным для нескольких диаметров труб, отлнчаются от опытных в пределах + 15%.
*
** Коэффициенты вычислены |
для диаметра трубы 0,04 м по единичной вязкости Вд когда |
градиент скорости определен |
по формуле Маргулнса (1—39) * |
По мнению ряда авторов [111 ], уравнения вида (1—122), но представленные в консистентных переменных, применимы ко всем аномально-вязким системам, в том числе и не подчиняю щимся степенному ’закону.
Консистентные переменные [21, 111, 145] нашли широкое применение для обобщения экспериментальных данных при течении «степенных жидкостей» по трубам, по капиллярам вискозиметров и пр.
Воспользуемся уравнением Пуазейля или уравнением Бу кингэма при "d0 = 0 . После элементарных преобразований получим
155
pd |
_ |
32УС |
(1—123) |
|
41 |
~ |
^ Ы 3 |
||
|
||||
ИЛИ |
|
|
|
|
pd |
|
8w |
(I—123a) |
|
4 |
|
П~d |
||
|
|
Левый член уравнения представляет собой касательное на пряжение на стенке трубы 0С [см. уравнения (I—122)], правая
дробь — средний градиент скорости е, отнесенный ко всему живому сечению трубы. Эти переменные получили название консистентных переменных.
Для «степенных жидкостей», если воспользоваться обще принятыми обозначениями:
I du |
\ п |
(1-124) |
0 = к ( — |
) , |
где К — коэффициент, Н -ся/м2; |
_t |
du |
|
— — нстнннын градиент скорости, |
с 1; |
dr |
|
п— индекс течения, постоянный для определенного интервала из менения напряжения сдвига.
Степенной закон можно выразить в консистентных перемен ных
pd |
8ш \«’ |
(1-125) |
41 = К' |
Т |
который по форме записи аналогичен зависимости (I—122), т. е.
Л = ЛК' ( - у Т . |
(1—126) |
Интегральное значение индекса течения п' определяется по данным экспериментальных исследований и по зависимости
dQgOc) |
д (Ig pd/4l) |
^ O g e ) |
(1—127) |
d(lg8ai/d) |
если графическая зависимость между консистентными пере менными в логарифмических шкалах представляет собой пря мую линию.
На основе некоторых теоретических соображений Метцнер и Рид предложили обобщенное уравнение для расчета потерь давления при установившемся движении ньютоновских жидко стей, а Рабинович и Муни — уравнение, связывающие истин ный (на стенке) и средний градиенты скорости:
du |
3п’ + 1 |
|
8иу |
dr |
4п' |
' ~ |
(1—128) |
|
156
Для расчета можно использовать данные ротационного вис козиметра, если логарифмический график «напряжение сдви га — скорость сдвига» представляет собой прямую линию.
В этом случае тангенс угла наклона дает показатель степени
п= п', а точка пересечения прямой с осью напряжений сдви га при единичном значении скорости сдвига дает значение К, из которого К' получается по формуле
/ Зя' + 1 \ п
« |
• |
( 1 ~ 1 2 8 а ) |
Обобщение экспериментальных данных по течению «степен ной жидкости» в круглой трубе приводит к следующим зави симостям для коэффициента гидравлического сопротивления и обобщенного критерия Рейнольдса. Из уравнения степенного закона в консистентных переменных (I—125) путем неслож ных преобразований можно получить уравнение Дарси — Вейсбаха:
4 - 2 - 8 |
/ |
w2 |
У |
I |
щ2 |
(1— 129) |
|
dn |
w2~ n р |
d |
2 |
|
7 |
^ 1 7 ’ |
|
К' |
• 8'! —1 |
|
|
|
|
|
|
где Х '= 64/Re'— коэффициент |
гидравлического |
сопротивления. |
|
Обобщенный критерий Рейнольдса, выведенный из послед ней зависимости, будет иметь вид:
Re' = |
dn’ ш --"' |
р. |
(1—129а) |
-----------К ' ■ ьп------- 1 |
Для ньютоновской жидкости (п' = 1) он превращается в обычный критерий Рейнольдса. Этот обобщенный критерий Рейнольдса было предложено использовать вместо обычного при расчете мощности мешалок.
В общем случае, по предложению Р. Вельтман, критерий Рейнольдса можно представить в виде:
„ |
wdp |
Re = |
-------------- (1—130) |
|
« вязкость » |
где «вязкость» для истинно вязких жидкостей — ньютоновская вязкость, для пластиков, следующих уравнению Бингама — пластическая вязкость, для псевдопластичных и дилатентных систем — эффективная (кажущаяся) вязкость, измеренная в условиях преобладающих скоростей потока.
Таким образом, приведенные соотношения перспективны для обобщения течения неньютонозских жидкостей, подчи няющихся степенному закону, в трубах и капиллярных виско зиметрах. Эти зависимости используются для привлечения дан
157
ных, полученных на ротационном вискозиметре, в расчетах трубопроводов, перемешивающих устройств и т. д.
Уравнение Букингэма [132, 133] находит наиболее широ кое применение для обобщения экспериментальных данных:
Vc |
-Pd* |
Г _ |
|
J_ Мо\ |
1 /clо y |
(1-131) |
|||
128т;/ |
L |
|
3 \ d / ' |
3 |
\ d |
j J ’ |
|||
|
|
|
|||||||
где Ус— объемный |
секундный |
расход жидкости, |
м3/с; |
|
|||||
do— диаметр ядра |
потока |
при структурном |
режиме движения, его |
||||||
величина |
определяется |
предельным |
напряжением сдвига, м; |
||||||
I — длина трубы, |
м; |
|
|
Па-с. |
|
|
|
|
|
г]— пластическая |
вязкость, |
|
|
|
|
Отношение диаметра ядра потока к диаметру трубы можно представить отношением предельного напряжения сдвига к напряжению на стенке трубы:
dо____ 40о/
(I—131а)
d pd
Уравнение получено для модели течения Шведова — Бин гама. Пренебрегая третьим членом, из уравнения легко можно найти потери давления, привести его к виду уравнения Дарси — Вейсбаха, а коэффициент гидравлического сопротивления вы числять по обобщенному критерию Рейнольдса. Однако в дву членной форме записи уравнение Букингама применимо при
<20/ d 0,5 с ошибкой до 6% [133].
С учетом этого недостатка уравнение Букингама предлага ется записывать в виде:
—функция относительного размера ядра потока;
различные виды аппроксимации этой функции предложены Э. К. Латыповым и Б. С. Фила товым, Р. И. Шищенко [132, 133], Ю. А. Мачихиным [81] и др.
С учетом аппроксимации в уравнении Дарси — Вейсбаха
|
(1—133) |
коэффициент гидравлического |
сопротивления X* определяется |
зависимостью |
|
},*= |
К |
(1-134) |
|
|
Re* |
158