Файл: Кожевников С.Н. Теория механизмов и машин учеб. пособие для студентов вузов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 412
Скачиваний: 3
Диаграммы для •, ~ - и ф приведены на рис. 8.22. При их построении ис пользованы указания, сделанные при описании синусоидального закона движения.
|
При помощи диаграммы [\р, ф] производим разметку положений центра |
ролика |
|||||||||||||
на |
его траектории — дуге |
окружности радиуса СВ, |
описанной |
из |
произвольно |
||||||||||
выбранного |
центра С вращения коромысла. Отрезки |
по оси абсцисс, пропорцио |
|||||||||||||
нальные (рг |
и ср3, делим на 12 частей каждый и находим соответствующие им орди |
||||||||||||||
наты, пропорциональные углам поворота |
коромысла. Найденные углы |
поворота |
|||||||||||||
коромысла |
откладываем |
от нулевого |
положения |
его, выбранного |
произвольно. |
||||||||||
Вместо углов поворота |
можно откладывать от точки ß 0 |
Дуги w |
ß 0 ß ; = |
C ö % = |
|||||||||||
= |
kyi, в |
результате |
чего |
определяются |
положения |
центра В ролика, |
|
соответ |
|||||||
ствующие |
заданным |
углам |
поворота |
кулачка. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Здесь |
к = Cß/e,|, — коэффициент |
пропорциональности; |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
kty — масштабный |
коэффициент |
диаграммы |
угловых |
|
переме |
|||||||
|
|
|
|
|
щений; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уі — соответствующая |
ордината |
диаграммы [яр, |
<р]. |
|
|
|||||||
|
Для |
построения |
центра 01 вращения |
кулачка |
из диаграммы і - ^ - , <р |
опре- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rfob |
1 "Ф |
J |
||
деляем для заданных |
углов поворота |
кулачка значения |
-—--вычисляем отрезки |
||||||||||||
|
— clxh |
— . |
|
|
|
|
|
|
"<Р |
|
|
|
|
|
|
х = СВ -^-= |
СВкѵУѵ и откладываем |
их в соответствии |
с заданными направле |
ниями вращения кулачка и коромысла для удаления от точки В к С, а для сбли
жения — в противоположную |
сторону. Здесь |
к'и — масштабный |
коэффициент |
||||
н Уіѵ — ординаты |
диаграммы |
' rftp |
|
|
|
|
|
Через концы каждой из пар отрезков х, соответствующих одному |
и тому же |
||||||
положению коромысла |
при удалении |
и сближении, проводим прямые |
под углом |
||||
90° — Ф т а х — 45° |
к |
направлению |
радиуса и |
находим точку их |
пересечения. |
Наиболее удаленную от точки В0 точку пересечения лучей, лежащую в пре делах незаштрихованного угла, принимаем за центр вращения кулачка. Мини мальный радиус гй эквидистанты равен 0]Д,6;. Выбранное положение центра Ох вращения кулачка определяет также расстояние между центрами Ог и С ку лачка и коромысла. По найденным г0 и / 0 ] С и заданной диаграмме [ір, ф] строим
эквпднетанту, используя для этой цели метод обращения.
Проведя из Оі окружность радиуса ОхС, делим ее на части, пропорциональ ные углам фі, фа , фз и ф4 , откладывая их в направлении, противоположном вращению кулачка. Каждую из дуг, стягивающих углы фх и ф3 , делим на 12 ча
стей. Далее, из точек деления |
/, 2, 3 и т. д. окружности |
радиуса |
ОхС |
радиусом |
|
СВ проводим дуги |
окружности |
и находим их точки пересечения |
соответственно |
||
с дугами радиусов |
ОхВг, ОхВъ |
ОхВ3 и т. д., описанными |
из центра Ох |
вращения |
кулачка. Полученные точки пересечения являются точками эквидистанты, изо браженной на рис. 8.22 штриховой кривой. Для углов ф2 и ф4 поворота кулачка эквидистанта очерчена дугами окружностей с центром в Ох.
Для определения радиуса R ролика методом проб находим участок с наи большей кривизной (участок 14—16) и описываем круг кривизны с радиусом Ршіп- Радиус ролика R = 0 , 8 p m i n .
Для построения профиля проделываем следующее: из произвольных точек эквидистанты описываем дуги радиусом R ролика и строим их огибающую, в ре зультате чего получаем профиль кулачка. После этого целесообразно проверить максимальные углы давления для удаления и сближения, соответствующие
наибольшим значениям (положения 6 и 19).Для этого через центр Ох проводим иф
Л И Н И Ю , параллельную направлению коромысла в обращенном механизме, н от кладываем от точки Oj.отрезок х. Соединив конец отрезка х с точкой В, получаем направление нормали к профилю (эквидистанте), составляющей с направлением коромысла угол 90° — д . Отсюда определяется угол
201
§ 3.8. АНАЛИТИЧЕСКИЙ СПОСОБ ВЫЧИСЛЕНИЯ КООРДИНАТ ЭКВИДИСТАНТЫ И ПРОФИЛЯ
ДЛЯ изготовления копиров пли эталонных кулачков необхо димо знать либо изменение радиуса-вектора эквидистанты в зави симости от угла фэ , координирующего его относительно г0, либо изменение радиуса-вектора профиля кулачка.
Если фреза имеет диаметр, равный диаметру ролика, то, уста навливая ее центр относительно центра кулачка на расстоянии, равном р для данного положения кулачка, можно отфрезеровать соответствующую часть профиля. Фрезерование производится сле дующим образом: поднимают фрезу над кулачком и устанавливают путем смещения стола центр кулачка на расстоянии, равном р от осп фрезы, или, что то же самое, оси шпинделя. Затем вращаю
Р и с 8.23. Определение перемещения ост рого толкателя
Рис. 8.24. Аналитическое определение по ложения коромысла
щаяся фреза, опускаясь, сни мает слой материала. После очередного прохода фрезу поднимают, кулачок делитель ным механизмом поворачи вают на определенный угол (1—0,5°), центр кулачка сме щают относительно осп шпин деля на величину, соответ ствующего р, и совершается новый проход фрезой. Эти операции повторяют до тех пор, пока вчерне обработан ный кулачок не будет оконча тельно отделан по всей по верхности профиля.
Если заданы закон движе ния поступательно движуще гося ведомого звена в функ ции угла поворота кулачка, смещение е и минимальный радиус-вектор эквидистанты (рис. 8.23), то
обозначив
У гЬ — е2 = 1г(
имеем
p = ]/e2 + (/z0-bs)2. (8-53)
202
Угол, координирующий радиус-вектор р, определяют из ра венства
ф э = Ф + Дф, |
(8.54) |
где Дф вычисляют из выражения |
|
cosAcp= *+92~*- |
(8-55) |
При вращении кулачка по часовой стрелке Дф для удаления положительно, а для сближения отрицательно.
Задаваясь значениями угла поворота кулачка, можно по урав нениям (8.54) и (8.55) установить связь между фэ и ф. Если для Ф принять равные интервалы, то приращение будет неравномерным.. От этого неудобства можно избавиться, приняв за независимую переменную фэ и определяя значения ср, соответствующие равным интервалам изменения фэ . По найденным значениям ф находят s, а затем и р. Таблица значений р в зависимости от равномерно из меняющегося фэ может быть использована для изготовления копи ров фрезой, имеющей диаметр, равный диаметру ролика.
Вычисление координат эквидистанты для кулачка механизма с вращающимся коромыслом должно быть произведено по другим формулам.
Если заданы і|з = f (ф), минимальный радиус-вектор г0 эквиди станты, длина коромысла IQB И расстояние 10С между центрами вращения кулачка и коромысла, то согласно рис. 8.24 радиус-
вектор |
эквидистанты будет |
выражаться равенством |
|
|
|
Р = К/о с + * Ь —2/ос Ісв |
cosß, |
(8.56) |
|
где |
|
|
|
|
|
|
ß = ß0 + M> |
|
(8.57) |
1 1 |
, Л - й |
1ОС+1Ьв— г0 |
|
/о ctn |
|
cosp0 |
= —к-.—-, |
. |
(8.50) |
|
|
-"ос LCB |
|
|
Угол, координирующий найденный радиус-вектор эквидистанты,
может быть вычислен |
по формуле |
|
||||
|
|
|
Ф = фэ 4-Дф, |
(8.59) |
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с 0 5 Д ф = і ! ! ± ^ 1 ; |
(8.60) |
||
|
|
|
6 = 2/s C sin| - . |
(8.61) |
||
Дф при вращении кулачка и коромысла при удалении по часо |
||||||
вой |
стрелке |
положительно, |
если |
ІЬс > ^св + Р2 . и |
отрицательно, |
|
если |
іЬс < |
1'св + Р2- |
При |
этом |
же направлении |
вращения ку |
лачка Дф при сближении меняет знак на противоположный.
203
Процесс вычисления координат эквидистанты по формулам (8.56) — (8.61). тот же, что и в предыдущем случае.
Если диаметр фрезы отличается от диаметра ролика, то следует вычислить координаты новой эквидистанты, считая последнюю профилем, полученным при радиусе условного ролика, равном раз ности радиусов ролика кулачкового механизма и фрезы. Это заме чание относится и к случаю контроля, если шпиндель меритель ного инструмента имеет закругление на конце.
§ 8.9. ОПРЕДЕЛЕНИЕ г0 ДЛЯ КУЛАЧКОВЫХ МЕХАНИЗМОВ
С ПЛОСКИМ ТОЛКАТЕЛЕМ
Заданный закон движения ведомого звена кулачкового меха низма с плоским толкателем может быть воспроизведен на практике только в том случае, если профиль кулачка будет выпуклым и не будет иметь точек заострения и угловых точек с внешним углом между касательными Ô < 180°. Это условие может быть удовлетво рено подбором соответствующего минимального радиуса-вектора г0 профиля, зависящего от воспроизводимого закона движения ведо
мого |
звена. |
|
|
|
Задача, связанная с определением минимального радиуса- |
||||
вектора г0, |
может быть |
решена |
аналитически или графически |
|
.[25, |
26]. |
|
|
|
Условие, |
при котором |
профиль |
кулачка во всех точках будет |
выпуклым, удовлетворяется, если радиус RKp кривизны при любом
положении ведомого звена больше нуля: RKp > |
0. |
|
||
Не вдаваясь в детали расчета, можно указать, что сформулиро |
||||
ванное выше условие может быть удовлетворено, если |
|
|||
|
^ 1 |
^ + s i n ß ( l - 2 f ) > 0 , |
|
|
т. е. если (рис. 8.25) |
|
|
|
|
|
t g ß |
> - ( l - W - 2 ^ ) = t g a - |
|
( 8 - б 2 ) |
Обозначив правую часть неравенства (8.62) |
через |
tg а, полу |
||
чаем |
|
|
|
|
|
|
t g ß > t g a |
|
|
или |
|
|
|
|
|
|
ß > a . |
|
(8.63) |
Вычисляя по заданному закону движения для различных углов |
||||
<р поворота кулачка я|/ и ф" и найдя по формуле (8.62) |
наибольшее |
|||
значение а т а х , |
нетрудно определить начальный |
угол ß„ отклонения |
||
коромысла из |
условия |
|
|
|
|
|
ß o > a m a x — % m î |
|
(8.64) |
204
здесь Ц\т — угол отклонения, определяемый по заданному закону движения для ср, при котором а = а т а х .
Минимальный радиус-вектор профиля кулачка г0 может быть принят равным
г0 = /о,с sin ß0 . |
(8.65) |
Полученные результаты можно распространить также и на случай кулачкового механизма с плоским толкателем.
Действительно, если умножить правую и левую части неравен ства (8.62) на Ікс, получим
1ксѴ
Ікс tgß = -
Если теперь точку С удалять в бесконечность, то коромысло будет совершать поступательное движение, /А -с tg ß становится
равным s + r„, а /А'СФ" — равным - ^ " и |
= 0. |
Таким образом, в применении к кулачковому механизму с по ступательно движущимся толкателем условие отсутствия вогнутых участков профиля может быть выра жено неравенством
s0 |
+ |
r0> |
(14 |
(8.66) |
|
d t p 2 |
|||||
пли |
|
|
|
||
|
И d°-s |
|
|||
г 0 |
> - |
(8.67) |
Условие (8.66) можно вывести также и непосредственно из рис. 8.26, а и б, на которых изображен кулач ковый механизм с плоским толка телем и его заменяющий кулисный механизм.
|
Рис. 8.26. Минимальный радиус |
|
Рис. 8.25. Кулачковый механизм с пло |
профиля кулачка |
с поступатель |
но движущимся |
плоским тол |
|
ским коромыслом |
кателем |
205
Так как rn и s всегда больше нуля, то для положительных зняченнн - ^ - неравенство (8.67) всегда удовлетворяется, и для опре деления г0 необходимо рассмотреть лишь область отрицательных значении суммы -^-г + s.
ЕСЛИ плоскость тарелки составляет с направлением движения толкателя угол а, то, как это следует из рис. 8.27, г0 необходимо определять из неравенства
r0>-[s- |
d-s |
sin a. |
(8.68) |
d(f" |
|||
Для вычисления r0 можно |
использовать графический |
метод. |
|
Из неравенства (8.66) можно получить |
|
|
|
|
d"s |
|
|
1 > - |
dq,- |
|
|
'"O + |
S |
|
|
|
|
||
или |
|
|
|
tg 45° > • |
|
= tgß . |
(8.69) |
dis
Построив кривую -щ^ в функции от s (рис. 8.28) и проведя ка сательную к отрицательной ветви кривой под углом 45° к оси s
перемещений, легко построить угол ß < 45°.
Расстояние между О и Ох пропорционально минимальному зна чению радиуса кривизны профиля, который должен быть не меньше 10 мм во избежание больших мест
ных напряжений.
После выбора точки Ог находим минимальный радиус-вектор г0 про-
Рис. 8.27. Кулачковый |
механизм |
Рис. 8.28. |
Определение r m I n |
кулачка |
с наклонной тарелкой |
плоского |
|||
толкателя |
|
с |
плоским толкателем |
|
206