|
|
|
|
Число |
k всегда целое. При k = 2, |
|
|
|
согласно |
формуле |
(13.7), |
7 Д |
равно |
|
|
|
нулю; отсюда следует, что для исполь |
|
|
|
зования |
|
мальтийского |
механизма |
|
|
|
должно |
быть /г > |
2. . |
|
|
|
|
|
|
|
|
Вычитая уравнение (13.7) из урав |
|
|
|
нения (13.8), находим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
(13.9) |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При наличии трех пазов на кресте, |
|
|
|
т. е. |
при |
k = 3, |
движение |
креста |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с. |
|
2л |
|
|
|
|
|
происходит |
в пределах 2а — -g-, |
или |
|
|
|
60° |
|
угла |
поворота |
кривошипа, |
|
при |
|
|
|
k — 4 — в |
пределах |
угла |
2а = |
90°, |
|
|
|
при |
k = 5 — в пределах угла |
2а = |
|
|
|
= |
108° и т. д. При k, возрастающем |
|
|
|
до бесконечности, угол поворота кри |
Рис. 13.13. |
Мальтийский |
меха |
вошипа |
стремится |
к |
180°, а |
разность |
низм с двумя кривошипами |
между |
временем |
движения |
и |
|
оста |
|
|
|
новки — к |
нулю. |
Отсюда |
|
нетрудно |
сделать вывод, что |
наибольшая относительная разность между |
временем |
покоя и движения |
однородного |
мальтийского |
механизма |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с внешним зацеплением равна— |
и что время покоя больше времени |
движения. |
Если необходимо |
осуществить обратное соотношение, |
т. е. если время покоя должно быть меньше времени движения, то следует использовать мальтийский механизм внутреннего зацепле ния или однородный мальтийский механизм с двумя кривошипами (рис. 13.13), заклиненными под углом X один относительно другого.
В случае мальтийского механизма с внутренним зацеплением
угол поворота кривошипа 1 (рис. 13.12) за время движения креста 2 |
2cc = n + |
2ß = n ( l |
+4)k |
равен |
|
|
Угол поворота кривошипа |
за время покоя креста |
2я — 2а = л ( 1 |
2 ' |
|
Уравнение (13.9) в применении к мальтийскому механизму внутреннего зацепления принимает вид
(13Л0)
^г-^г = -т-
Отсюда следует, что время движения больше времени покоя. При /е = 2 Тп = 0, т. е. крест все время вращается. Этот случай
соответствует предельному кулисному механизму, у которого длина кривошипа равна расстоянию между осями кривошипа и кулисы, вращающейся в этом случае с постоянной угловой скоро-
стыо <в2 = -у-.
При наличии нескольких пальцев на кривошипе, например поочередно входящих в пазы креста однородного мальтийского механизма (рис. 13.13), будет справедливо равенство
m |
m |
|
Т = 21ТЯ |
+ £ТП. |
(13.11) |
1 |
1 |
|
Так как для каждой из фаз движения справедливо равенство (13.7), то-
m
|
У,Ь. |
= т |
( 1 - 1 ) . |
(13.12) |
|
ï |
|
|
|
Отсюда, подставляя уравнение (13.12) в уравнение |
(13.11), |
имеем |
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
ï |
|
|
|
Верхний |
предел числа |
m |
нетрудно определить из |
условия, |
m |
|
|
|
|
что У] Tn ^ |
0. В таком случае |
|
|
ï |
|
|
|
|
|
1-т[т-т |
|
или |
|
|
|
|
|
* < - Ѵ = * = 2 - |
( 1 3 Л 4 ) |
|
|
|
k |
|
Например, для k = 3 должно быть m ^ 6. При m = 5 суммар ное время покоя соответствует углу поворота кривошипа 60°, который может быть распределен равномерно или неравномерно
|
|
|
|
|
|
между всеми кривошипами. При m = |
4 соответствующий |
угол |
равен 120° |
и т. д. Наконец, при одном |
кривошипе угол поворота |
последнего за время покоя креста равен 300°. |
|
|
Если |
k — 4, то должно быть m ==£ 4, |
при k = 5 in «s ~ ; |
прак- |
тически m ^ |
|
14 |
|
|
3, при k=6 m ^ 3 , при£ = 7 m ^ - g - ; |
практически |
m «s; 2. |
Таким образом, уже после шестипазового |
креста |
число |
цевок на |
кривошипе нельзя принимать |
более двух. |
|
|
|
|
|
Соотношение |
|
между |
размерами |
|
|
однородного мальтийского механизма |
|
|
(рис. |
13.13) определяется |
по углу -^-: |
|
|
|
|
|
s i |
n T |
= |
r - - |
|
(13.15) |
|
|
где |
г — радиус окружности центра |
|
|
|
|
|
цевки; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'о,о3 — расстояние |
между |
осями |
|
|
|
|
|
вращений |
креста и криво |
|
|
|
|
|
шипа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
неоднородных |
мальтийских ме |
|
|
ханизмах |
(рис. |
13.14) |
соотношения |
Рис. 13.14. Неоднородный маль |
между отдельными |
фазами движения |
тийский |
механизм |
и |
покоя |
различны. |
В |
этом |
случае |
|
|
число пазов должно быть кратным |
числу цевок: k = am, где а — число |
оборотов |
ведущего |
звена за |
один оборот неоднородного мальтийского креста. |
|
|
|
|
Кроме этого, должно быть удовлетворено соотношение (13.14). |
Размеры звеньев могут быть |
определены из следующих разенств: |
|
r' = lOiQ> Sill ß' И |
r" = l0lQt |
Sill |
ß " , |
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ß' + |
ß " = x - |
|
|
|
|
|
|
|
|
Сравнивая |
k — am с полученным |
выше |
результатом |
(13.14) |
для m однородного механизма, |
находим, что в неоднородном |
маль |
тийском механизме m не может быть больше трех. Таким |
образом, |
неоднородный |
мальтийский |
механизм |
может |
|
быть |
осуществлен |
только с тремя цевками при трех пазах на кресте и с двумя цевками при числе к, большем или равном четырем.
§ 13.5. КУЛАЧКОВО-ЗУБЧАТЫЕ МЕХАНИЗМЫ
Кроме указанных выше механизмов движения с периодической остановкой, для осуществления этих функций могут быть исполь зованы еще и кулачково-зубчатые механизмы.
На рис. 13.15 приведены три схемы кулачково-планетарных механизмов. На схеме рис. 13.15, а показан механизм, в котором на общей оси с колесами сателлита закреплен кулачок, взаимодей ствующий с роликом, имеющим неподвижную ось. Профиль кулачка определяет закон движения водила дифференциального механизма, и при вращении колеса гх с постоянной скоростью ведомому колесу z3 можно сообщить движение, изменяющееся по любому закону,
в частности с периодической остановкой. В механизме (рис. 13.15, б) ведомым звеном является коромысло 4, на ролик которого воздей ствует кулачок, а ведущим звеном — водило 3 дифференциального механизма. Закон движения звена 4 зависит от профиля кулачка, сидящего на одной оси с сателлитом. На рис. 13.15, в изображена схема механизма с неподвижным кулачком, по которому обкаты вается ролик коромысла, сидящего на одной оси с колесом z2. Дополнительное движение сателлиту г2 сообщается в пределах фазовых углов кулачка с переменным радиусом-вектором эквнднстанты. При качении ролика по участку профиля, описанному дугой окружности с центром в Ог, передача блокиру ется и ведомое колесо гх вращается с угловой скоростью а>3 водила.
Кулачково-планетарные механизмы могут быть использованы не только для осуществления движения ведомого звена с останов кой, но и для воспроизведения заданного закона изменения угловой скорости. Например, для устранения неравномерности движения цепи большого шага ведущей звездочке необходимо сообщить
неравномерное движение. В таком случае |
динамические нагрузки |
в звеньях тяжелонагруженной цепи могут |
быть устранены. |
Задачей расчета кулачково-зубчатых механизмов является по строение профиля кулачка и определение передаточного отноше ния колес по заданным условиям движения ведомого звена. Рас смотрим два случая движения ведомого звена: в одном направлении с периодической остановкой и с заданным законом изменения скорости.
Движение ведомого звена с периодической остановкой. На диа грамме рис. 13.16 показаны графики изменения tp3 и ср4 в функции от (ря. Горизонтальный участок кривой (р4 соответствует стоянию ведомого звена в пределах угла ср32. Переходные участки в пределах углов поворота <р31 и ср33 соответствуют торможению ведомого звена и разгону до угловой скорости со3. Наконец, в пределах угла по-
Рис. 13.15. Схемы кулачково-планетарных механизмов
|
|
ворота |
ф 3 4 ведущего звена пере |
|
|
дача |
блокирована |
и |
<в4 |
= |
« 3 . |
|
|
Период |
работы |
передачи |
|
|
|
|
ф а = |
Ф 4 = Ф а і |
+ |
ф з 2 - f фзз - f ф |
з 4 |
|
|
и может иметь наименьшее зна |
|
|
чение при фз4 |
= |
0. |
|
|
|
|
|
Фазовые углы |
ф 3 1 |
торможе |
|
|
ния и фзэ преследования опреде |
|
|
ляются |
допустимыми |
значения |
|
|
ми ускорений. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Движение |
ведомого |
звена |
|
|
можно |
рассматривать |
как |
ре |
|
|
зультат |
сложения |
переносного |
|
|
вращательного движения |
вместе |
|
|
с водилом и относительного дви |
|
|
жения, |
определяемого |
искомым |
|
|
профилем кулачка. Для устано |
|
|
вления |
закона |
|
движения |
коро |
|
|
мысла 4 относительно водила 3 |
|
|
(рис. |
13.15, б) используем |
метод |
|
|
инверсии, т. е. сообщим всей пе |
|
|
редаче вращение с угловой ско |
|
|
ростью — о)д. В |
таком |
случае |
|
|
имеем для преобразованного ме |
|
|
ханизма |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ф40 = ф 4 - ф 3 ; |
Ф2В = |
ф 2 - ф з |
Рис. 13.16. Диаграммы |
перемещении |
|
|
и ф і « = — ф 3 ; |
|
|
|
кулачково-планетарного |
механизма |
fûjB = |
СО4 — (о3; |
G ) 2 B = |
CI>2 |
— (о3 |
|
|
|
|
|
|
и со1в |
= |
— C Û 3 |
; |
|
|
здесь индекс в обозначает угловые перемещения и скорости отно
сительно |
водила. |
|
|
|
|
|
Кроме |
того, |
|
|
|
|
|
|
Шів |
— Ш3 |
Z 2 . |
2 1 |
— фз ' |
|
отсюда |
ф2 = (1 — /2 1 ) фз и С02 |
= (1 — І21) Cû3 . |
|
|
|
Вследствие того, что период работы механизма |
соответствует |
одному обороту кулачка относительно |
водила, т. е. |
ф2 в = 2я, то |
угловой период ведомого звена практически можно сделать любым, подбирая соответствующее значение і21. При і 2 1 = 1 период движе ния ведомого звена равен времени одного оборота водила.
На диаграмме рис. 13.16 показан закон изменения угла по ворота ф4 в и угловой скорости идо ведомого звена в инвертирован-