ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 265
Скачиваний: 1
Получаем выражение, |
аналогичное формуле |
Для точений |
с той разницей, что здесь |
вместо глубины резания |
t фигурируют |
модуль нарезаемого колеса т и коэффициент С'р >• Ср.- Применяемая при зубонарезании обильная смазка значительно
снижает силу резания, и это необходимо учесть при практических расчетах.
При подсчете мощности, необходимой для строгания, надо помимо силы резания учесть также силу трения на направляющих
станка |
согласно формуле |
|
|
|
||
|
|
|
F = )i{.Py + GmR |
I GC T ), |
(191) |
|
где F — сила трения |
на направляющих |
станка |
в кгс; \i — коэф |
|||
фициент трения; Ру — радиальная сила |
в кгс; б и з д — в е с обраба |
|||||
тываемой детали в кг; GC T — вес стола |
станка в кг. |
|||||
Общая |
нагрузка, |
определяющая |
мощность |
при строгании, |
||
Р = Рг |
+ |
F. |
|
|
|
|
59. СТОЙКОСТЬ ИНСТРУМЕНТА И СКОРОСТЬ
Р Е З А Н И Я ПРИ СТРОГАНИИ
Строгание — процесс прерывистого резания, при котором про исходят врезания и тем более частые, чем менее длина хода при одной и той же скорости поступательного движения. Соответст венно изменяются износ и стойкость строгальных резцов срав нительно с непрерывным резанием и особенно резко при работе хрупкого твердосплавного инструмента.
На рис. 142 даны сравнительные графики удельного износа быстрорежущих резцов (рис. 142, а) и твердосплавных Т5К10 (рис. 142, б) при точении и строгании. Удельный износ твердо сплавных резцов Т5КЮ значительно ниже по сравнению с быстро режущими Р18, но стойкости резцов при точении и строгании более резко различаются для твердосплавного инструмента. Здесь сказывается хрупкость твердого сплава, хотя и был использован, относительно прочный резец Т5КЮ. Прерывистое резание фор сирует износ инструмента и тем сильнее, чем меньше длина хода Я и, следовательно, больше число врезаний в единицу времени. Этим можно объяснить, что при эксплуатации твердосплавных инструментов имеет место разрушение режущих кромок до нор мального затупления, например, 40—50% при точении, 60—70% при фрезеровании, а при строгании стальных деталей даже 80—• 90% [49].
Зависимость Т — v имеет тот же характер, что и при точении, т. е. выражается уравнением — — (-~-) .
На показатель степени влияют те же факторы, что и при точе нии, и, в частности, принятый критерий затупления. Чем больше степень затупления, тем значение m ниже. Для дорогостоящего зуборезного инструмента критерием затупления считается легкий
264
завал |
режущих кромок (или износ по задней поверхности инстру |
|
мента |
h3 |
0,2^-0,4 мм); поэтому здесь показатель относительной |
стойкости колеблется в пределах т = у - ^ у - Значение т зависит
также и от длины хода: с увеличением длины хода абсолютная скорость резания и показатель т возрастают, так как число ударов при врезании в единицу времени уменьшается, и тем улуч шаются условия работы.
о) |
|
|
|
// |
6) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
/ |
|
/ |
|
|
||
|
|
|
|
ОЛ |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
( |
/ |
|
|
|||||
|
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|||
S: |
|
|
|
|
|
s 0,2 |
|
|
|
/ |
f |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ |
0,5 |
|
|
|
|
О, |
1 |
|
к |
|
|
|
|
|
|
I |
0,3 |
*/ |
|
|
0,05 "7 f |
|
|
|
|
|
|
|
|||
^0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||||
|
|
7 |
¥ |
г2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,07 |
ц) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,05 |
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
0,01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ОМ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
80/WO 150 у,фин |
|||
|
9,0 12 18 |
30 v, м/мин |
•10 |
|
20 |
30 W |
|
||||||||
Рис. 142. |
Износ резцов при строгании "быстрорежущим (а) и твердосплав |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
ным резцом |
(б): |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
/ |
— при строгании; 2 |
— |
при |
точении |
|
|
|
|
|||
Для |
зуборезных |
инструментов |
принята |
|
|
норма |
стойкости |
||||||||
Т = |
180 мин при работе с обильным охлаждением, хотя на |
прак |
|||||||||||||
тике |
она |
равна иногда продолжительности рабочей смены |
(7 ч). |
||||||||||||
Для подсчета скорости резания при |
строгании |
(стойкость |
резца |
||||||||||||
равна 60 мин) можно воспользоваться |
обычной |
|
формулой |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у ео = |
"TV" м/мин, |
|
|
|
|
|
||||
причем значения |
постоянных |
Cv должны |
быть ниже |
на 20—40% |
сравнительно с этими постоянными при точении. Скорость реза
ния снижается тем в большей степени, чем короче длина хода |
Я |
|
(например, при Я |
= 500 мм снижается скорость на 20%,.при Я |
= |
= 100 мм — на |
40%). |
|
Скорость резания зуборезными долбяками из стали Р18 на черновых проходах:
265
при |
обработке |
стали |
|
|
|
|
U c P = V>;2m o.3s o,5 |
м/мин; |
(192) |
|
|
|
|
|
при |
обработке |
чугуна |
|
|
|
|
Cv |
М/МИН. |
(193) |
|
|
n 0 , 2 m 0 , 1 5 с 0 , 2 5 |
||
|
|
|
|
|
На |
чистовых проходах для всех |
металлов |
|
|
|
|
с' |
|
(194) |
|
|
Р 0 , 3 |
|
|
Значения Cv даны ниже для условий: критерий затупления при обдирке h3 — 1 мм и при отделке h3 = 0,1 мм и обильное охлаждение сульфофрезолом Р или 15-процентной эмульсией с примесью 4 % животных жиров.
|
|
|
О б р а б а т ы в а е м ы й м а т е р и а л |
|
|
Х а р а к т е р о п е р а ц и й |
|
|
с т а л ь |
ч у г у н |
|
|
|
с т а л ь 45 |
с т а л ь 40Х |
||
|
|
12ХНЗ |
HBS0 |
||
Черновой |
проход |
49 |
47 |
41 |
54 |
Чистовой |
» |
166 |
158 |
138 |
152 |
Средняя скорость резания при работе на станках с кулиснокривошипным механизмом вычисляется по формуле
|
|
Н |
Нп 360 |
м/мин, |
(195) |
|
|
|
р. X |
а 1000 |
|||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
где Н — длина |
хода |
в мм; п — число двойных ходов в |
минуту; |
|||
а — у г о л поворота |
кривошипа |
(кулисной |
шестерни) в |
град, за |
||
время рабочего |
хода; т р х — время рабочего |
хода в минутах. |
Г л а в а X I
ПРОТЯГИВАНИЕ
60.ГЕОМЕТРИЯ и КОНСТРУКЦИИ П Р О Т Я Ж Е К
Обработка протяжками широко распространена в серийном и массовом производстве; она заменяет фасонное строгание, фрезе рование и частично развертывание.- Процесс протягивания отли чается большой производительностью (8— 10-кратной по сравнению с фрезерованием^ и точностью работы (2—3-й класс).
Протяжка |
представляет |
собой |
многорезцовый инструмент |
в виде штанги, |
снабженной |
большим |
числом поперечных зубьев |
с постепенно увеличивающимися поперечными размерами (рис. 143). Профили и размеры зубьев постепенно изменяются таким образом, что первый зуб протяжки имеет первоначальное очертание обра
батываемой поверхности изделия, а последний |
соответствует |
|
форме |
и размерам готовой поверхности. |
|
На |
рис. 143 показана схема работы протяжки |
и прошивки. |
Как видим, первая работает на растяжение (рис. 143, а), вторая — на сжатие (рис. 143, б). Работа протяжки может быть уподоблена работе ряда строгальных резцов, смещенных относительно друг друга на небольшую величину (а = 0,01 -т- 0,02 мм для чистовых зубье'в и 0,05^-0,4 мм — для черновых зубьев), которая назы вается подъемом и определяет толщину снимаемого каждым зубом слоя металла (среза а)..На рис. 143, в — е изображен ряд протяжек токарного типа (рото-броч). Рабочее движение этих протяжек (или изделия) не прямолинейное поступательное, а вращательное. При этом изделие и протяжка перемещаются в противоположных (встречных) направлениях; подобные инструменты применяются для наружного и внутреннего протягивания.
Различают следующие основные части протяжки (рис. 143, а): хвостовик / для крепления протяжки в специальном патроне ползуна станка; шейка 2, переходный конус 3 и направляющая часть 4, на которую насаживается изделие перед протягиванием; шейка является своеобразным калибром, предупреждающим во избежание перегрузки зубьев протягивание маломерных отверстий; режущая часть 5, непосредственно снимающая стружку (с черно выми и чистовыми зубьями); калибрующая часть 6 для оконча тельной отделки, калибровки обрабатываемого изделия; концевая часть 7, являющаяся направляющей при выходе протяжки из
2о7
отверстия и опорой для люнетов при использовании весьма длин ных протяжек.
Геометрия зубьев протяжки подобна геометрии нормальных резцов (рис. 144). Здесь также имеются передний у и задний а углы, различные по величине для разных металлов (табл. 21).
Задний угол а берется большим для рабочих зубьев и меньшим для калибрующих. Чем больше угол а, тем меньше фаска износа зубьев, но тем больше изменяются поперечные размеры протяжки после переточки. На протяжках для наружного протягивания,
Режущий зуб |
Калибрующий зц5 |
Рис. 144. Геометрия зубьев протяжки
где возможно регулирование положения инструмента, целесооб
разно |
увеличение |
заднего угла |
до |
значений |
а |
15°. |
|
|
|
Передние углы |
у, |
указанные |
в |
табл. 21, |
рекомендуются |
для |
|||
зубьев |
протяжек, |
снимающих |
сравнительно |
|
толстую |
стружку |
|||
(а ^2 0,03 мм), так как |
при больших |
углах у снижается |
сила |
реза |
ния и улучшается обработанная поверхность. При срезании очень
тонких слоев (а |
0,03 мм) на режущих и калибрующих |
зубьях |
|
передний угол уменьшается до значений у = 0—5°. |
|
|
|
Угол наклона |
А = 0 для обычных протяжек. Для |
плавного |
|
врезания часть зубьев наружных протяжек иногда имеет 1 |
= 10 — |
||
ч-30°. Такие значения X рекомендуются также в случаях, |
когда |
||
протягиваются прерывитые поверхности. |
|
|
|
Для лучшего отвода стружки дно впадины делается с большим |
|||
закруглением (г = |
1 — 7 мм в зависимости от размера |
протяжки). |
В этих же целях рекомендуется тщательное шлифование, или, еще лучше, полирование поверхности зубьев. Зубья протяжки зата чиваются по передней поверхности, что позволяет при малом угле
269