Г Л А В А XI
ПРИВОДЫ К ВЕДУЩИМ КОЛЕСАМ
§ 49. ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИИ. КЛАССИФИКАЦИЯ
Привод к ведущим колесам осуществляет передачу момента от главной передачи к ведущим колесам. При неразрезных мостах (зависимые подвески) момент обычно передается полуосями. В случае независимых подвесок, а также при передаче момента управляемым колесам привод осуществляется валами с кардан ными шарнирами (см. гл. VIII). Каждый из мостов может быть неуправляемым и управляемым. Привод к ведущим колесам не должен иметь пульсации угловой скорости при передаче момента
как неуправляемым, |
так и управляемым |
колесам. |
Классификация |
приводов ведущих |
колес представлена |
в табл. X1.1. |
|
Т а б л и ц а XI. 1 |
|
|
Классификация приводов ведущих колес |
Классификация |
Характеристика приводов |
Конструкция
Степень нагруженное™ ра диальными и осевыми силами (неразрезной мост)
При неразрезном мосте момент передается полуосями
При разрезном мосте — валами с кардан ными шарнирами
Полуразгруженная полуось. На нее дей ствуют следующие силы и моменты при тор можении центральным тормозом:
со стороны дороги ZK; Рр пли Рх; ± |
Y ; |
A4 = |
Zyb\ |
Мр = Рргк |
или М х = |
— РтГКІ М у = ± |
YrK |
|
|
со стороны дифференциала реакции R', |
± К; Мр или М х |
|
|
|
Полностью |
разгруженная полуось |
при |
торможении |
центральным |
тормозом: |
|
со стороны |
дороги |
Мр = |
РрГк |
или |
М х = РxfK |
|
|
|
со стороны дифференциала Мр или М х |
Момент М3 = ± |
Y гк воспринимается под |
шипниками колеса |
|
|
|
|
Силы и моменты, действующие на полуоси представлены на рис. X I.1, где Рр или Рх — тяговая нлн тормозная сила на коле сах; Y — осевая сила, возникающая при повороте, боковом крене
е Г
Рис. XI. 1. Схема сил, действующих на полуоси неразрезных мостов: а — полуразгруженная; б — на три четверти разгруженная; в — полностью разгруженная
или заносе; R — реакция со стороны корпуса дифференциала на шейку полуоси; М3— момент защемления подшипников ко
леса; |
Мр = Рргк и Мх = Рхгк — моменты на полуоси от тяго |
вой |
или тормозной силы. |
Рис. XI.2. Схема полу разгруженной полуоси
§ 50. КОНСТРУКЦИИ ПОЛУОСЕЙ
Схема полузагруженной полуоси представлена на рис. X I.2. Силы II моменты, действующие со стороны дороги, вызывают сложные напряжения изгиба и кручения полуоси. Сила Y, дей ствующая вдоль о.сн влево, воспринимается радиалы-ю-упорным роликовым подшипником /, а действующая вдоль оси вправо правым подшипником 4 через сухарь 2, палец 3 и корпус диффе ренциала.
Полузагруженная полуось применяется преимущественно на легковых автомобилях и легких грузовиках. Изгибающиймомент достигает наибольшего значения под подшипником 1. Поэтому момент сопротивления полуоси в этом сечении обычно имеет боль шие значения.
В полуоси, разгруженной на 3/4 (рис. ХІ.З), силы и моменты, воздействующие на наружный конец полуоси, в большей или меньшей степени воспринимаются роликовым подшипником, смон тированным на балке моста. Осевые силы Y полностью пере даются на полуось и воспринимаются радиально-упорными ро ликовыми подшипниками корпуса дифференциала.
Необходимо отметить, что в случае поломки полуразгружен ной или на 3/4 разгруженной полуоси буксировка автомобиля без использования дополнительных устройств невозможна. Если ось полностью разгружена, то в случае ее поломки поврежденный автомобиль может быть взят на буксир без использования допол нительных устройств.
При полностью разгруженной полуоси (рис. ХІ.4, а) теоре тически полуось 3 воспринимает только крутящий момент. Однако в действительности вследствие упругой деформации балки моста,
Рис. XI.4. Колесо с полностью разгруженной по луосью: а — продольный разрез по оси; б — осцил лограмма напряжений изгиба и кручения полностью разгруженной полуоси 2,5-тонного грузового автомо биля
технологических неточностей — несоосности |
ступицы |
колеса 4 |
и полуосевой |
шестерни дифференциала — необходимая перпен |
дикулярность |
полуоси |
3 к плоскости А-—Л фланца 2 трудно до |
стижима. В результате |
при затяжке гаек на |
шпильках |
1 возни |
кают деформации изгиба полуоси, правый конец которой опи
рается |
на стенку отверстия полуосевой конической шестерни. |
На |
рис. ХІ.4, б представлена осциллограмма деформаций |
(и соответственно напряжений) в полностью разгруженной полу оси автомобиля при движении по дороге с твердым .покрытием. Изгибающие моменты правой полуоси в среднем ее сечении (кри вая 1) и у фланца (кривая 2) соответствуют установившемуся режиму нагружения, по симметричному циклу, с частотой, равной числу оборотов полуоси (отметки оборотов колеса пред ставлены линией 3). Цифрой 4 обозначена кривая крутящих мо ментов правой полуоси.
Напряжения изгиба достигают 5—70 МПа (50—700 кгс/см2), составляя 15—20% от напряжений кручения.
Пример конструкции привода к управляемым колесам не разрезного моста тяжелого многоосного автомобиля приведена на рис. ХІ.5. Полуось 4 разгруженного типа, с шарниром равных угловых скоростей. В отличие от конструкции, представленной на рис. ХІ.4, а, фланец 2, передающий через шпильки 1 крутя щий момент на колесо, съемный и соединен с валом 3 с помощью шлицевого соединения.
Привод к ведущим управляемым колесам автомобиля с неза висимой подвеской колес (разрезной мост) представлен на рпс. V III.6. Карданный вал с двумя двойными шарнирами 1 и 3 передает только крутящий момент. Связь колеса с рамой авто мобиля осуществляется рычагами 2 и 4 подвески, воспринима ющими все силы и моменты.
§ 51. ОСНОВЫ РАСЧЕТА ПОЛУОСЕЙ НА ПРОЧНОСТЬ
Расчет полуосей на прочность проводится (см. гл. IV) по максимальному динамическому моменту, имеющему место при
резком |
включении |
сцепления или сцеплению |
ведущих колес |
с грунтом при максимальном значении ср. |
|
Расчет по максимальному сцеплению ведущих колес с грунтом. |
Первый расчетный режим — прямолинейное |
движение. Дей- |
ствуют |
силы Z1£ и |
моменты: |
|
р |
|
^ |
к Ф т а х |
|
1рш а х |
|
|
пли |
|
|
|
|
|
Р |
= |
Z 1£cpmax; |
|
1 Xш а х |
—- р |
|
г |
|
Мрmax |
|
1 |
max' к |
|
или |
|
|
р |
|
|
— |
Р |
|
|
г |
Мхmax |
|
|
|
1%max' к - |
|
Соответствующие сложные напряжения изгиба и кручения определяются по следующим формулам (расчет по Рр,пах):
Рис. XI.5. Привод к ведущим и управляемым колесам неразрезиого моста
для |
Полуразгруженной |
полуоси |
(рис. |
XI. 1, а) |
|
|
|
|
о, = |
у |
б! [ № |
|
х + 4 ] + № |
^ г |
(XI.l) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1d3 |
|
|
|
для |
полуоси на |
3/4 |
разгруженной |
(рис. XI.1, 6} |
|
|
|
|
|
|
а = V ( pP) L A + № |
|
(XI.2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
O.ld3 |
|
|
|
Для полностью разгруженной полуоси при рассматривании |
только |
кручения (рис. |
X 1 .1, |
в ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
___ |
Pp тахГк |
|
|
(XI.3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2d3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
этих |
формулах |
d |
— диаметр полуоси в опасном сечении. |
Для |
осей |
задних |
колес |
Р рІШі.х > |
max- |
вследствие больших |
значений ZK за счет |
перераспределения нагрузки. |
Для перед |
него |
моста |
Рр тах < |
РхшахПоэтому для |
переднего |
моста рас |
чет ведется |
по силе |
Рх тах. При этом имеется в виДу, что тормо |
жение осуществляется центральным тормозом, действующим на карданный вал, так как при торможении тормозами, расположен ными на колесах, момент Мттах на полуоси не передается. Зна чения сргаах = 0,8-н0,9.
Второй расчетный режим — поворот или занос. Наибольшие значения осевой силы при повороте или заносе будут иметь место при Рр или Рх = 0, что ниже и принято.
Действуют силы ZK и ± Y — ZKcp4 max (так как -осевая сила Y может быть направлена и влево, и вправо), где ср 4 — коэффициент сцепления колеса с дорогой в поперечном направлении. Прини
маем, |
ЧТО |
иіах |
Фтах* |
изгиба определяются |
по сле |
Соответствующие напряжения- |
дующим |
формулам: |
|
|
для |
полуразгруженной полуоси |
|
|
|
|
а = Z K b ± |
Y r к , |
(XI.4) |
|
|
|
0, Id3 ’ |
|
для полуоси на 3/4 разгруженной (при условии, что момент защемления М3 0)
(XI.5)
Величина реакции R на внутренний конец полуоси со стороны дифференциала подсчитывается по формуле:
п __ Z , . b + Y r к
Так как момент защемления М3 принят равным нулю, то напряжение сг, подсчитанное по формуле (XI.5), является макси мальным.