Файл: Цейтлин Г.М. Аэродинамика и динамика полета самолета с ТРД учебник.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 171
Скачиваний: 17
непосредственно от стенки (в нижней части пограничного слоя) скорость нарастает значительно быстрее. По той же причине затор моженные воздушные частицы выносятся значительно дальше от стенки в воздушный поток, вследствие чего толщина турбулентного пограничного слоя больше. Так как интенсивность вихревых дви жений мало зависит от местного числа Рейнольдса, то увеличение темпа нарастания скорости в нижней части турбулентного погра ничного слоя с увеличением числа Rex происходит значительно медленнее, чем в ламинарном пограничном слое. Сравнение про филей скоростей в турбулентном и ламинарном пограничных слоях схематично показано на рис. 2.7.
§ 2.5. Нагрев воздуха в пограничном слое. Кинетический
нагрев конструкции летательного аппарата
Как уже говорилось, в пограничном слое воздух тормозится до полной остановки непосредственно около поверхности тела. По скольку кинетическая энергия воздуха при этом переходит в тепло, температура в нижней части пограничного слоя повышается.
Если считать процесс торможения воздуха в пограничном слое адиабатным, то его температуру на поверхности тела можно опре делить по формуле (1.23-2):
Т 0 п = Тт + 6,2Тт№т.
Прирост температуры пропорционален числу М^:
&Tu = Tn-Tm=0,2rm№m.
В реальных условиях главным образом за счет конвективного отвода тепла от нижней области пограничного слоя в менее на
гретую верхнюю область и внешний поток часть тепла |
рассеивает |
||||||||||
ся и действительное |
повышение |
температуры АГ |
оказывается |
||||||||
меньшим, |
чем при отсутствии |
теплообмена. |
Отношение |
г— |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ал |
называют |
к о э ф ф и ц и е н т о м |
|
в о с с т а н о в л е н и я |
т е м п е |
|||||||
р а т у р ы . |
Как показывают |
теоретические |
и экспериментальные |
||||||||
исследования, для ламинарного пограничного слоя г=0,85 |
и для |
||||||||||
турбулентного г=0,9. |
Поэтому |
повышение |
температуры |
в |
нижней |
||||||
части пограничного слоя можно |
определять |
|
по формуле |
|
|
||||||
|
ЬТ = 0,2гТ |
М2 в |
0,1757 |
М 2 . |
|
|
(2.10) |
||||
|
|
СС |
00 |
' |
ОС |
|
ОС |
|
\ |
/ |
|
График |
этой зависимости |
показан |
на рис. 2.8. |
|
|
|
От воздуха тепло передается конструкции летательного аппа рата (кинетический нагрев конструкции) и через некоторое время она прогревается до температуры нижней части пограничного слоя. В связи с этим уже в современном самолетостроении возникает ряд новых сложных технических проблем. При температурах 60—80° С, что соответствует числам М.= 1,21,3, теряет свою проч ность и становится непригодным для фонарей кабин органическое
55
стекло. В длительном полете с числом М = 2-г-2,5 обшивка самолета прогревается до 200—300° С и алюминиевые сплавы становятся не пригодными для ее изготовления. При еще больших числах М вы ходят на предел прочности титановые сплавы, а затем и жаропроч ные стали, возникает необходимость в отыскании новых, более жа ропрочных конструкционных материалов.
Не менее сложной оказывается задача охлаждения кабин эки пажа, отсеков с топливными баками и различным оборудованием, чувствительным к высоким температурам. Дело в том, что при
высоких |
скоростях |
полета системы охлаждения, основанные на |
||||||||||||||
|
|
|
|
непосредственном |
использовании |
холодного |
||||||||||
|
|
|
|
забортного воздуха, непригодны, ибо (в ре |
||||||||||||
|
|
|
|
зультате |
торможения) |
в |
воздухозаборни |
|||||||||
|
|
|
|
ках и радиаторах |
воздух |
нагревается |
|
так |
||||||||
|
|
|
|
же, как и в пограничном |
слое. Приходится |
|||||||||||
|
|
|
|
применять |
холодильные |
установки, |
осно |
|||||||||
|
|
|
|
ванные |
на |
механическом |
срабатывании |
|||||||||
|
|
|
|
теплоперепада |
|
(турбохолодильники) |
и |
на |
||||||||
|
|
|
|
испарении |
специальных |
жидкостей. |
|
Та |
||||||||
|
|
|
|
кие |
установки |
|
имеют |
|
определенные |
га |
||||||
|
|
|
|
бариты |
и |
вес, |
потребляют |
значительные |
||||||||
|
|
|
|
мощности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Одним |
из |
наиболее |
кардинальных |
ре- |
||||||||
и |
j |
g j |
Мм шений |
проблем, |
связанных с |
кинетическим |
||||||||||
|
|
|
|
нагревом |
конструкции |
летательного |
аппа- |
|||||||||
Рис. 2.8. Повышение тем- |
рата, |
является |
увеличение высоты полета, |
|||||||||||||
пературы |
|
пограничного |
В в е р |
х н и |
х |
С Л О Я х атмосферы, |
на |
высотах |
||||||||
|
|
|
|
60—80 км и более, воздух сильно |
разрежен, |
|||||||||||
|
|
|
|
в связи с чем коэффициент |
теплопередачи |
|||||||||||
от пограничного слоя к стенке |
столь |
мал, |
что |
даже |
длитель |
|||||||||||
ный полет с числами Л4^8 - М0 не вызовет опасного нагрева |
|
кон |
||||||||||||||
струкции. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Предполагается, что, применяя специальные теплоизолирующие покрытия и системы охлаждения кратковременного действия, в ко торых пары охлаждающей жидкости выводились бы непосредствен но в поток без конденсации для повторного использования, можно будет обеспечить полет с числами М ~ 4 ч - 6 и на значительно мень ших высотах (10—20 км). Разумеется, безопасная продолжитель ность такого полета строго ограничена.
Нагрев воздуха в пограничном слое приводит к увеличению коэффициента динамической вязкости р.. Казалось бы, что за счет этого с увеличением числа М т скорость должна быстрее нара стать вдоль нормалей к поверхности тела и, следовательно, тол щина пограничного слоя должна уменьшиться. Однако это не так.
Поскольку давление по толщине пограничного |
слоя не меняется |
|
и остается равным давлению во внешнем потоке |
(для тонкой пла |
|
стинки— давление рк), то с повышением температуры |
происхо |
|
дит изобарное расширение воздуха. Средние значения |
расстояния |
56
между молекулами и длины их свободного пробега увеличивают ся, то же изменение скорости происходит на большем отрезке нор
мали, и толщина |
пограничного слоя |
увеличивается. |
|
§ 2.6. Сопротивление трения |
|
Разделим пограничный слой пластинки на множество предель |
||
но тонких слоев |
(рис. 2.9). Так как |
скорости в смежных слоях |
различны, между ними действуют силы вязкого трения, равные
количеству |
движения, переносимому |
за единицу времени |
из слоя |
|
в слой. Слой / увлекает слой 2, слой |
2 — слой 3 и т. д. В |
конеч- |
||
|
V |
|
|
|
——Ч |
' |
|
|
|
1 |
* - / |
2 |
|
|
|
—) |
3 |
|
|
|
•У' |
••• |
|
|
|
п-1 |
|
|
|
|
|
п |
|
|
Рис. 2.9. К |
пояснению |
природы сопро |
Рис. 2.10. К определению коэффи |
|
тивления трения |
циента трения |
|
ном счете силы трения замыкаются на поверхности тела в форме
непрерывной |
бомбардировки |
молекулами |
неровностей зтой |
по |
|||
верхности. |
|
|
|
|
|
|
|
Используем |
введенное в |
§ 2.4 представление о |
скорости |
мо |
|||
лекулы как о результирующей скоростей |
хаотического |
движе |
|||||
ния VT и направленного движения V (VM = |
Vr•+ V). |
|
|
|
|||
Если за |
счет |
скорости VT |
вероятность |
и средняя |
сила |
ударов |
молекул на элементарных участках неровностей поверхности тела, обращенных вперед и назад, совершенно одинаковы, то наличие скорости V увеличивает вероятность и среднюю силу ударов моле кул на участках поверхности, обращенных вперед. В результате
суммарная сила воздействия молекул воздуха |
на тело |
приобре |
тает составляющую, направленную назад (в |
сторону |
движения |
потока). Эта составляющая, численно равная секундной потере количества движения воздуха в пограничном слое, и является со
противлением |
трения. |
|
|
||
|
Выделим на поверхности пластинки, имеющей постоянную ши |
||||
рину / и длину b |
(рис. 2.10), |
элементарную площадку |
dSTp=ldx. |
||
В |
соответствии |
с |
формулой |
(1.11) сила трения, действующая на |
|
эту |
площадку, |
будет |
|
|
57
где ( - ^ f ) 0 H р.о — соответственно градиент скорости по нормали и коэффициент динамической вязкости воздуха непосредственно на
поверхности пластинки. |
|
|
|
|
|
|
||
По формуле |
(2.3), |
полученной |
на |
основании |
теории |
подобия, |
||
ту же силу можно представить в виде |
|
|
|
|
||||
|
|
dQrp = |
c'fqjdx. |
|
|
|||
Вошедший в последнюю формулу |
коэффициент |
|
||||||
|
C r ^ = ? : h |
|
w . |
|
( 2 Л 1 ) |
|||
называют м е с т н ы м |
(для данного |
элемента трущейся |
поверхно |
|||||
сти) к о э ф ф и ц и е н т о м |
т р е н и я . |
|
|
|
||||
Общее значение коэффициента трения для данного тела в дан |
||||||||
ном потоке определяется |
осреднением |
местного |
коэффициента c'f |
|||||
по всей трущейся |
о воздух |
поверхности |
ST p : |
|
|
|||
|
|
|
5 |
|
|
ь |
|
|
При малых числах М м коэффициент динамической вязкости воздуха цо= Iх„ —const и изменение коэффициента c'f вдоль пла-
f |
dV\ |
стинки определяется изменением градиента |
y-j^j- |
Как было показано, при ламинарном пограничном слое увели чение местного числа Re* приводит к более плавному нарастанию скорости по толщине пограничного слоя, т. е. к уменьшению гра-
диента |
соответственно |
коэффициент |
cf с удалением от |
передней кромки пластинки уменьшается. |
|
||
При определении общего числа Рейнольдса, |
характеризующего |
||
обтекание |
данного тела данным |
потоком, в |
качестве линейной |
базы используется какой-либо характерный размер тела. Для пря моугольной пластинки таким размером является ее длина Ь в на правлении оси Ох. Таким образом,
R e = - = - .
Отношение местного числа Re* к общему числу Re есть отно сительная координата данной точки:
Re* х
Не Ь
Очевидно, что при Re<ReK p ламинарная структура погранич-* ного слоя сохраняется на всей пластинке. В этом случае выполне-
58
ние интегрирования в уравнении (2.12) (приводим без доказатель ства) дает результат
1.328
Если Re>ReK P , то на пластинке имеются и ламинарный, и тур булентный участки пограничного слоя. Турбулизация погранич ного слоя сопровождается интенсивным увеличением градиента
("Ж")о' |
3 |
с л е д о в |
а т е л ь |
н о > и |
местного коэффициента трения с'}, |
|||||||
С |
дальнейшим |
увеличением |
числа Re* (свыше |
ReK p ) |
коэффи |
|||||||
циент |
c'j постепенно |
падает, |
но медленнее, |
чем |
в |
ламинарном |
||||||
слое. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При |
больших |
и средних |
скоростях |
полета |
Re^Re l t p . В |
этом |
|||||
случае |
относительная |
протяженность |
ламинарного |
участка |
хт = |
|||||||
|
х |
Re Kp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
— = |
—j7^- невелика и можно считать, что весь |
пограничный |
|||||||||
слой имеет |
турбулентную структуру. Тогда |
(приводим |
тоже без |
доказательства) для осредненного коэффициента трения пластинки получается выражение
0.455 |
|
(2.14) |
с = Ц « » |
|
|
(lg Re)2 |
|
|
При малых скоростях полета, особенно |
на больших |
высотах, |
где коэффициент кинематической вязкости |
v = - t - с и л ь н о |
возра |
стает за счет падения плотности воздуха, числа Re не намного превышают ReK p . В этих условиях ламинарный участок погранич ного слоя по своей протяженности соизмерим с турбулентным и формула (2.14) дает завышенные значения сх
При оценке влияния сжимаемости воздуха на коэффициент трения необходимо иметь в виду, что в реальных условиях полета применительно к основным частям самолета, имеющим значитель ную длину в направлении линий тока, большим числам М„ со ответствуют и большие числа Re^>ReK p . Кроме того, при боль ших числах Мм сопротивление трения обычно невелико по сравне нию с сопротивлением давления. Поэтому при оценке влияния сжимаемости воздуха в практических авиационных задачах допу стимо считать пограничный слой турбулентным и пользоваться
полученной для |
этих условий |
приближенной |
формулой |
||||
|
|
Cf |
~ С/нс ^ + о д е ш ^ ) 0 , 6 7 " * |
|
|||
Здесь |
с / н с — коэффициент |
трения |
пластинки, определяемый по |
||||
формуле |
(2.14) |
при действительном |
числе |
Re |
без учета сжимае |
||
мости воздуха (в несжимаемом потоке). |
|
|
|||||
Поверхности |
частей |
самолета обычно |
имеют небольшую кри |
||||
визну в |
направлении |
линий |
тока. |
Поэтому |
по коэффициентам |
59