Файл: Цейтлин Г.М. Аэродинамика и динамика полета самолета с ТРД учебник.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 191
Скачиваний: 17
образуются вдали за крылом. Непосредственно около крыла угол скоса достигает половины своего полного значения:
2 ~ |
U |
(4.2) |
|
2 К |
|||
|
Подъемную силу можно рассматривать как силу реакции воз душной массы, отбрасываемой крылом в направлении, перпенди
кулярном |
скорости |
невозмущенного |
потока. |
|
||||||
Если |
за время |
dt |
с крылом |
взаимодействовала масса |
воздуха |
|||||
|
|
|
тс/2 |
|
|
|
|
|
|
|
dtn—m^dt |
— pV^-^-dt, |
то по уравнению |
импульсов |
|
||||||
|
|
|
|
|
-Ydt = |
9 V ^ d t , |
|
|
||
откуда |
подъемная |
сила |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Y=-mcU |
= -PV„^U. |
|
(4.3) |
|||
Для перехода к коэффициенту су делим выражение (4.3) на |
||||||||||
произведение S |
2 |
. |
Учитывая, |
что - ^ - = |
А есть удлинение |
крыла |
||||
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
и что |
— дтг- = |
s, |
получаем |
|
|
|
|
|
||
|
|
00 |
|
|
Су |
= |
itXe, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
откуда |
угол скоса |
непосредственно |
около |
крыла |
|
|||||
|
|
|
|
« = |
[рад] = 5 7 , 3 ^ - [ г р а д ] . |
(4.4) |
Отбрасывая воздух со скоростью U, крыло испытывает до полнительное лобовое сопротивление Qi и, преодолевая его, еже секундно выполняет работу, равную приобретаемой воздухом ки нетической энергии:
Дополнительное сопротивление Qu обусловленное затратами энергии на отбрасывание воздуха в направлении, перпендикуляр ном скорости невозмущенного потока, т. е. на создание подъем ной силы, называют и н д у к т и в н ы м с о п р о т и в л е н и е м . Как будет показано далее, при дозвуковом обтекании оно имеет вихревую природу.
Из последнего уравнения
mcU3
2V.
Поскольку mJJ — —Y и •7rH— — —t, |
то |
2 ^ |
|
Qt = y* |
(4.5) |
101
или в безразмерных коэффициентах с учетом соотношения (4.4)
Коэффициент индуктивного сопротивления пропорционален с2: чтобы создать большую подъемную силу, крыло должно интенсив нее отбрасывать воздух вниз. При этом оно выполняет большую работу и, следовательно, испытывает большее сопротивление. С другой стороны, коэффициент сж,- обратно пропорционален удли
нению крыла. Здесь |
дело |
в следующем. Одну |
и ту же |
подъемную |
|||||||
силу |
(силу |
реакции) |
У = — т с ( / |
можно |
получить, отбрасывая |
боль |
|||||
шую |
массу |
с малой |
скоростью |
и малую массу с большой |
с к о р ^ |
||||||
|
тт |
|
|
с |
mcU2 |
при |
этом |
оудут |
различны. |
||
стыо. Но затраты энергии с с = — | — |
|||||||||||
Так, |
если |
увеличить |
тс |
вдвое, |
а скорость |
U |
уменьшить |
вдвое, |
|||
подъемная сила останется прежней, но расход |
энергии |
будет |
|||||||||
вдвое |
меньше. Поскольку |
масса воздуха, |
на |
которую |
опирается |
крыло, при неизменной площади пропорциональна его удлинению, то с увеличением удлинения затраты энергии на создание подъем ной силы индуктивное сопротивление Qi и его коэффициент сХ{ уменьшаются. Поэтому планеры, имеющие крылья с очень боль шим удлинением, даже при отсутствии восходящих потоков могут долго парить без пополнения энергии, а крыло бесконечного раз маха, опирающееся на неограниченную воздушную массу, вообще не испытывает индуктивного сопротивления.
Подчеркнем, что рассмотренная закономерность проявляется не только на крыле, но и всегда, когда используются силы реакции среды. Именно в силу этой закономерности выгодны большие диа метры несущих винтов вертолетов, большие расходы воздуха в турбореактивных двигателях, ласты при плавании и т. д.
Зависимость (4.6-1) точна для крыла, имеющего в плане фор му эллипса. В общем случае в нее вводят поправку 8, зависящую
от формы крыла: |
|
с*' = Ч г с 1 ; |
С4 -6 "2 ) |
Для треугольных и стреловидных крыльев поправка может до стигать наибольшего значения
8 т а х = 0,24-0,25.
Теперь познакомимся с механизмом образования индуктивного сопротивления. Картины обтекания и распределение давления по профилю на крыле конечного размаха определяются не углом ата ки а (между хордой и вектором скорости невозмущенного потока), а истинным углом атаки:
(4.7)
102
который измеряется между хордой и вектором W скорости ско шенного потока (рис. 4.2).
У крыла бесконечного размаха скоса |
потока нет, так что для |
|
него <хи = а. Чтобы |
получить одинаковые эпюры распределения дав |
|
ления по профилю |
на крыле конечного |
и на крыле бесконечного |
размаха в одном и том же потоке, их необходимо ориентировать так, чтобы истинные углы атаки были равными. При этом крыло
конечного |
размаха окажется повернутым относительно крыла бес |
|
конечного |
размаха на угол е в сторону увеличения угла |
атаки. |
Так как теперь условия обтекания и эпюры распределения |
дав |
ления для обоих крыльев одинаковы, то одинаковы и аэродинами-
Рис. 4.2. К определению истинного угла атаки
ческие силы в системах координат, связанных с истинным направо лением потока около крыла:
Здесь и далее параметры, относящиеся к участку крыла бес
конечного |
размаха |
(профилю), отмечены |
индексом |
«/?». Индексом1 |
|||
«и» (по аналогии |
с аи) |
отмечены |
силы в системе |
координат, |
свя |
||
занной со |
скошенным |
потоком. |
|
|
|
|
|
В поточной же системе координат силы, действующие на крыло |
|||||||
конечного |
размаха, отклонились |
на угол |
е. Проектируя эти |
силы |
на оси поточной системы координат, видим, что функциональное разделение сил изменилось: сила QH имеет составляющую — Q„ sin s по оси Оу, которая влияет на искривление траектории полета, а сила Уи имеет составляющую y„sins, влияющую на изменение ве личины скорости полета. Сохраняя принятые ранее определения аэродинамических сил, для крыла конечного размаха получаем:
Y = |
YH cos е — QH sin s; |
Q = |
QHC O S e — YH sin s. |
Так как угол e обычно не превышает нескольких градусов, а лобовое сопротивление в дозвуковом полете в подавляющем боль шинстве случаев в несколько раз меньше подъемной силы, вполне допустимо считать cose=l, QtfSin$ = 0, y „ s i n s = y u s . Тогда полу чаем:
Y = Уи = |
Y ; |
Q = Q H + yJ=Qp+ |
Ype. |
Согласно формуле (4.5) Кр s = Qj есть индуктивное сопротивление.
103
Таким образом, при одинаковых подъемных силах сопротив ление реального крыла больше, чем сопротивление профиля, на величину индуктивного сопротивления. Для компенсации скоса потока крыло приходится ставить на больший угол атаки. При этом все силы давления отклоняются назад и дают дополнитель ное лобовое сопротивление
Такое же соотношение существует и между коэффициентами лобового сопротивления крыла и профиля
|
сх = |
с х р + |
сх1. |
|
|
|
|
|
|
|
(4.8) |
§ 4.2. Распределение коэффициентов подъемной силы |
|
||||||||||
|
по размаху |
крыла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На основании теоремы Н. Е. Жуковского с точки зрения обра |
|||||||||||
зования подъемной силы крыло можно заменить вихревой |
мо |
||||||||||
делью, т. е. системой |
вихрей, которая создавала |
бы |
в |
потоке та |
|||||||
[У |
|
|
кую же, |
как |
и крыло, |
цир- |
|||||
• 1 |
' |
куляцию |
вектора |
скорости. |
|||||||
|
|
Простейшей вихревой мо |
|||||||||
|
|
|
делью крыла является П-об- |
||||||||
|
|
|
разный вихрь (рис. 4.3). Его |
||||||||
|
|
|
среднюю |
часть |
располагают |
||||||
|
|
|
по линии |
аэродинамических |
|||||||
|
|
|
фокусов |
крыла |
и |
называют |
|||||
|
|
|
присоединенным |
вихрем. На |
|||||||
|
|
|
самом деле |
присоединенного |
|||||||
|
|
|
вихря, |
т. |
е. |
вращающейся |
|||||
Рис. 4.3. Вихревая модель крыла с |
посто |
воздушной |
|
массы, |
внутри |
||||||
крыла, |
|
конечно, |
нет. |
Но |
|||||||
янной циркуляцией |
скорости |
|
само |
крыло, |
деформируя |
||||||
|
|
|
струйки, |
|
заставляет |
|
воз |
||||
дух двигаться сверху |
быстрее, |
а снизу медленнее |
и |
тем |
самым |
создает в потоке такое же поле дополнительных скоростей, такую же циркуляцию вектора скорости по любому контуру, охва тывающему крыло, как и заменяющий его присоединенный вихрь.
Так как напряжение вихря по его длине не меняется и обо рваться вихрь в потоке не может, то циркуляционное движение воздуха сохраняется и за торцевыми кромками крыла. Поскольку
крыла, создающего дополнительные скорости, здесь уже |
нет, а |
сами эти скорости имеются, то за торцевыми кромками |
воздуш |
ная масса действительно приходит во вращение и вихрь становит ся реальным. Он сносится потоком и уходит далеко назад — тео ретически в бесконечность. Действительно существующие за пре делами крыла реальные участки П-образного вихря называют сво« бодными или концевыми вихрями.
104
Если поток действует на вихревую модель с такой же подъем ной силой Y, как и на заменяемое ею крыло, то и вихревая мо дель должна действовать на поток по оси Оу точно так, как дей ствовало бы крыло.
Рассмотрим скорости, индуцируемые П-образным вихрем на линии фокусов крыла (на этой линии приложена несущая на грузка). Так как ось присоединенного вихря совпадает с линией
фокусов, |
то |
этот |
вихрь |
на |
ней |
никаких |
скоростей |
не |
наводит. |
|||||||||
Скорости |
U\ и U2> |
|
индуцирован |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ные |
концевыми |
вихрями |
1 |
и |
2, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
согласно |
формуле |
(1.9) |
гипербо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
лически убывают по мере удале |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
ния от осей этих вихрей (рис. 4.4). |
I |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Во всех |
точках |
|
линии |
фокусов |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
крыла они направлены вниз. Вниз |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
направлена и их |
результирующая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
U' = U[ + U'2 |
(местные |
значения |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
параметров |
в |
отдельных |
|
сече |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ниях крыла в отличие от их сум |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
марных значений для всего кры |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
ла будем отмечать штрихом). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Осредненное |
по |
размаху |
зна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
чение скорости V |
— это и есть та |
|
|
|
]0 |
|
|
|
|
|||||||||
индуцированная |
|
скорость |
|
U, |
о |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
которой шла |
речь |
в |
предыдущем |
Рис. 4.4. |
Распределение |
V, |
ак |
и |
||||||||||
параграфе. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
по |
размаху |
крыла при |
Г=const |
|||||||
Так как индуцированная |
|
ско |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
рость |
минимальна в средней части |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
крыла и максимальна у его |
концов, то |
такой |
же |
закон |
распреде |
|||||||||||||
ления |
по |
оси |
Oz |
имеют |
и |
углы |
скоса |
потока |
в |
сечениях |
крыла: |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2V„ |
|
|
|
|
|
|
|
|
Наоборот, |
истинные |
углы |
атаки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
и коэффициенты |
подъемной |
силы |
сечений |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
с'у = |
с1р (а |
~ |
е ' - а о) |
|
|
|
|
|
|
максимальны в средней части и минимальны у концов крыла. Не
посредственно на торцевых |
кромках е' = <х — ао, |
= <*0 |
и с'у = 0. |
Это обусловлено тем, что здесь не может сохраниться |
разность |
||
давлений между нижней и верхней поверхностями крыла. |
|||
Вообще, при любом угле |
атаки а>ао под действием |
разности |
давлений происходит перетекание воздуха с нижней на верхнюю поверхность крыла через его торцевые кромки. Это и является физической причиной образования концевых вихрей. В свою оче редь концевые вихри обусловливают скос потока. Затраты
105