Файл: Повышение рабочих скоростей машинно-тракторных агрегатов сб. науч. тр.pdf

Скачать файл (21,48Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 10.04.2024

Просмотров: 169

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.


По данным Рида	[8] , тяговое сопротивление диско
вых рабочих органов	возрастает еще в большей		степени:
при изменении скорости		с 4 до 8 км/ч тяговое	сопротив
ление единичного диска		увеличивается на 100%, т. е.

удваивается. Анализ результатов пространственного динамометрирования дисковых батарей позволяет сделать вывод, что при а = 15° повышение скорости поступатель ного движения увеличивает тяговое сопротивление дисков па 7—13% на каждый километр в час, а при а = 25-+35°— на 5—11%.

Особенности работы фрезерных машин на повышен ных скоростях изучались в 1968—1971 гг. в некоторых хозяйствах Новосибирской области при обработке задернелых, закочкаренных минеральных и торфяных почв.

Результаты опытов подтвердили, что рабочие органы серийных лугово-болотных фрез в силу своих конструк тивных и технологических особенностей обеспечивают удовлетворительное рыхление задернелых почв на по ступательных скоростях не выше 3—3,5 км/ч. При этом подача 5 на один нож не должна быть более 0,05 м. По вышение поступательных скоростей серийных лугово-бо лотных фрез свыше 3—3,5 км/ч связано с увеличением

подачи на нож, что приводит	к некачественной обработ
ке почвы.
Исследования показали,	что при сохранении посто

янной подачи на нож (5 = 0,05 м) и повышении поступа тельной скорости при соответствующем увеличении чис ла оборотов фрезбарабана затраты энергии на фрезеро вание почвы резко возрастают. Поэтому повышение

поступательной скорости серийных	лугово-болотных
фрез этим способом нерационально.	Дл я анализа дру

гих путей снижения затрат энергии на фрезерование

предлагается номограмма			(рис. 2).
По	оси абсцисс номограммы отложены значения К,
а по оси ординат — значения отношения
		ы	X	2т;
		Vn	R	Sz'
	ГДЄ О)	— угловая скорость		фрезбарабана, рад/сек;
	R — радиус фрезбарабана, м;
	z — число ножей на одной стороне диска фрез
у0	_ W?	барабана;
у0	_ W?	отношение	окружной и поступательной
1>п	Vn	отношение	окружной и поступательной
1>п	Vn	скоростей.

Масштаб величины л

О)

и отношения —одинаков.

Из полюса 0 номограм мы проведены лучи ра диусов, угол наклона ко торых к оси % равен:

,	1
v. = arctg	— .

Прямые, параллель ные оси абсцисс, указы вают такие значения Sz, которые при подаче 5 на нож, кратной 0,05 м, соответствуют целому чис лу z. На диске фрезбарабана серийных лугово-бо- лотных фрез радиусом R=0,355 м можно разме стить наибольшее число ножей ( 2 =4) , что при 5 = 0,05 м соответствует

0 J) 4

16 К

Рис. 2. Номограмма для определения режима работы фрез.

отношению— =31,4= Ю я м - 1 , т. е. Sz = 0,2 м приЯ=11,2. Как указывалось выше, повышение поступательной ско

рости лугово-болотных фрез при этих значениях Я и —

V п

требует значительного увеличения угловой скорости и вызывает резкое возрастание затрат энергии.

Снижение I можно получить, уменьшив отношение

—или изменив конструктивные параметры R и z.

Уменьшением только R не удается снизить К, поскольку на фрезбарабане меньшего радиуса невозможно размес тить прежнее количество ножей (2 = 4), а уменьшение количества ножей вызовет уменьшение 5г и, следова-

тельно, увеличение

Уменьшение — при постоянном радиусе также невоз-

можно, так как это потребует увеличения 52, т. е. разме щения большего количества ножей на фрезбарабане прежнего радиуса.

Количество ножей z, которое можно разместить на диске фрезбарабана радиусом R, зависит от ширины А и длины В ножа:

z = —	при #=--=	.	(I)
S1—2A	і	—
	~ ~	S X
На номограмме нанесена прямая, соответствующая
зависимости (I ) для Л = 0,09	м и Б = 0,18 м. Эта		прямая
соответствует также зависимости:

		-(Х -Х о),		(2)
	Vn	D
2А	—смещение= 4
где Я 0 = — =3,6 —	—смещение= 4		прямой	относительно по-

люса номограммы, определяемое при постоянном значе нии подачи 5 на нож величиной А.

Угол наклона прямой к оси абсцисс равен:

v2 г= arctg

Как видно, размеры А и В рабочего органа и свя занные с ними конструктивные параметры | и г влияют

на интенсивность снижения — при уменьшении Я.

Для изучения возможности снижения затрат энергии на фрезерование при обеспечении качественной обра ботки почвы нами проведены экспериментальные иссле дования по двум направлениям: во-первых, снижение к

и — путем увеличения z и R при постоянной подаче

на	нож S = 0,05 м; во-івторьіх,				снижение		X и		—	путем
увеличения			подачи на нож при постоянных					R	v„
									и г.
	По	первому направлению			исследовали			фрезбараба-
ны, на дисках которых можно					было размещать наиболь
шее число			ножей	г: R = 0,295 м		(при		2 = 4,		Я = 9,30
и	—	= 1 0 я и " 1 ) ;		# = 0,355 м (при			z = 6,			Х=7,45
	Vn
и	— = 6 , 7 т е м - 1 ) ;			# = 0,410	м	(при	z = 8,			Я = 6,40
	Vn

и — = 5 я м - 1 ) .

А,нгм/дм:				/	При Z:
	а			•	При Z:
	а		/Ь			о
70			/Ь		—	о	4
70			VS		—
50	і/	•	VS
	і/	•
	/{					R = 0,41м
ЗО						R = 0,295м
ЗО
90					При 3,мм
			А 50		При 3,мм
			А 50
70			я/
70				100
				100
50				150 .
				150 .
	•Л?						R = 0,26м
ЗО	•Л?						Z = /
ЗО
10	0,4			0,8	1,2	1,6 У„,м/сек
	0,4			0,8	1,2	1,6 У„,м/сек
Рис. 3. Зависимость удельной работы
фрезерования от				поступательной			скорости
				фрезы:
			6=80	мм;	^	6=40	мм.

Результаты опытов, проведенных на задернелой ми неральной почве влажностью 30—32% и твердостью 17— 20 кг/см2 при h =150 мм, показали, что с уменьшением X

иv„ путем соответствующего увеличения R и z удель-

ная	работа	фрезерования		снижается		(рис. 3, а).	Так,
для	фрезбарабана		с Р = 0,41		м увеличение числа		ножей
от	1 до 4	снизило	—	с	40 я до	10 п м - 1 . При	этом