Файл: Нестеров Ю.Ф. Теория и расчет судовой тепловой изоляции.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 10.04.2024

Просмотров: 163

Скачиваний: 6

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Подобие граничных условий осуществляют путем поддержания постоянных потенциалов v„ и vB вдоль границ модели АС и BD (рис. 15, б), соответствующих наружной и внутренней поверхностям конструкции, для чего эти границы должны соприкасаться во всех точках с шинами, на которых v = const. Свободные края модели АВ и CD, соответствующие боковым граничным линиям тока в конструк­ ции, должны быть электрически изолированы, вследствие чего на

свободных краях будет соблюдаться необходимое

условие

г-= 0.

Таким образом, граничные условия для тонкой плоской электри­

ческой модели записываются в следующем виде:

 

 

 

на

наружной границе AC

v = vH=

const;

 

на

внутренней

границе

BD

v = vH

=

const;

^

 

 

 

 

dv

 

 

 

на

свободных

боковых

краях модели АВ и CD

=

0.

 

 

 

 

 

 

охэ

 

 

 

Математическое описание явлений формально одинаковыми диф­ ференциальными уравнениями и условиями однозначности является необходимой предпосылкой теории подобия.

Если аналогия достигнута, то числовые значения всех тепловых величин (температуры, теплового потока и др.) находятся в постоян­ ных отношениях с аналогичными электрическими величинами (по­ тенциалом, силой тока и пр.).

Введение масштабных преобразований. Аналогию явлений про­ анализируем методом теории подобия. В первой теореме теории подо­ бия утверждается, что нет необходимости изучать непосредственную -связь между отдельными размерными величинами, существенными для процесса. Значительно проще найти связь между безразмерными инвариантами подобия (симплексами и комплексами), составленными из этих размерных величин. Уравнения, выражающие связь между физическими величинами, представленные в безразмерном виде, ока­ зываются одинаковыми для всех подобных явлений. Поэтому для установления количественной связи между аналогичными физиче­ скими величинами приведем математические описания к безразмерной форме.

Для того чтобы привести к безразмерному виду геометрические условия однозначности, необходимо ввести вместо абсолютных отно­ сительные размеры конструкции и модели. В качестве определяющего размера тепловой конструкции возьмем высоту набора hT (рис. 15, а). Тогда относительные координаты температурного поля окажутся равными:

Х ^ Ь

У* = Ъ -

( 4 5 )

В качестве масштаба для линейных размеров электрической модели выберем сходственный размер h3 (рис. 15, б):

Хэ = ^ ; Ул = £ - .

(46)


Большими буквами будем обозначать значения всех величин, вы­ раженных в относительном масштабе.

Если геометрическое подобие достигнуто, то относительные раз­ меры и координаты сходственных точек конструкции и модели будут численно равными:

ХТ = ХЭ = Х = idem; Г т = Y3 = Y = idem.

(47)

При выборе размеров модели нет никаких ограничений. Приведем к безразмерному виду физические условия однознач­

ности для температурного и электрического полей. Физическим пара­ метром, характеризующим свойства теплопроводной среды, является коэффициент к. В качестве масштаба для различных значений к возь­

мем коэффициент теплопроводности

изоляционного

материала

ки.

Тогда получим следующие

значения

относительных

коэффициентов

теплопроводности: для изоляционного материала — Л и kjkn

1;

для дерева — Л д = кди;

для стали — Л с = кси.

 

 

Если бы все области плоской модели имели одинаковую толщину б, то физические свойства материала определялись бы только его электропроводностью 1/р. Модель из бумаги с областями различной электропроводности получают склеиванием внакладку специальным электропроводным клеем разных (по сопротивлению) сортов бумаги с неодинаковыми толщинами б или нескольких слоев одной и той же бумаги. При этом различные области плоской модели обладают раз­

ной толщиной б в направлении, параллельном оси z3, тогда как

все

детали изоляционной конструкции имеют одинаковую длину

В

вдоль оси zT. В этом

заключается

существенное отличие

модели

от

конструкции. По этой

причине в

качестве физического

параметра,

характеризующего свойства электропроводной бумаги, необходимо

брать

не величину 1/р,

а отношение б/р, которое назовем электриче­

ской

проводимостью бумаги g6 = б/р \1ом. Тогда электрическое со­

противление бумаги R6

=

р/б ом. При подборе бумаги удобнее поль­

зоваться этой величиной,

а не проводимостью

g6.

В качестве масштаба для величины g6

возьмем электрическую про­

водимость бумаги gfi. иг имитирующей

область

изоляционного мате­

риала с коэффициентом

ка.

Тогда получим следующие значения отно­

сительных электрических проводимостей листов бумаги, воспроизво­ дящих различные области изоляционной конструкции: для изо­

ляционного

материала — G6. и

=

g6.Jg6,

и = Re.JRe.*

=

^

Д л я

дерева — Сб .д = £ б . д/#б .и = R6, JR6.

д ;

для

стали — G6c=

g6

Jg6.u

=

= #б. J Кб. с-

 

 

 

 

 

 

 

Для того чтобы форма и расположение изолиний и линий тока в температурном и электрическом полях оказались подобными, необ­ ходимо подобрать листы бумаги таким образом, чтобы относительные

физические параметры-аналоги обоих полей

получились равными:

Л и = G6. и = idem; Л д == <Зб - д = idem; Л с

= G6 .c = idem. (48)

Таким образом, физическое подобие достигается подбором прово­ димостей или количества листов бумаги, имитирующих те или иные детали конструкции, по соотношениям (48).


Приведем к безразмерному виду граничные условия однознач­ ности для конструкции и модели.

Все температуры поля будем отсчитывать от наименьшей темпера­ туры на внутренней поверхности tB как от нуля. В качестве масштаба для избыточной температуры t — tB возьмем разность между наи­ большей и наименьшей температурами tH — tB наружной и внутрен­ ней поверхностей конструкции. Тогда для относительных разностей температур (представленных в долях общей разности температур)

получим

выражение

 

 

 

Т =

.

(49)

 

 

' н < в

 

Такая

структура инварианта

подобия

(49) объясняется тем, что

для явлений теплопроводности существенны только разности темпе­ ратур, а истинные температуры выпадают из рассмотрения, так как процессы распространения тепла происходят всецело под воздейст­ вием разностей температур.

Для электрических потенциалов примем за начало отсчета соот­ ветствующий аналог Ув , а в качестве масштаба для избыточных потен­ циалов v — vB выберем разность vH vB. Тогда для относительных разностей электрических потенциалов (измеренных в долях от общей

разности потенциалов) получим

выражение

 

у =

v ~ v * .

(50)

После приведения к безразмерному виду граничные условия одно­ значности (40) и (44) принимают следующий вид:

для тепловой конструкции

на поверхности

АТСТ

при t — tH

= const

Т = TU= \;

на

поверхности

BTDT

при t = tB

= const

Т = Тв = 0;

 

 

 

 

 

дТ

на

поверхностях

АТВТ

и CTD.t

 

= 0;

для электрической модели

на

границе

АС

при

v = vH = const

на

границе

BD

при v = vB = const

на

свободных краях

АВ и CD

V = VW~ 1; V —- VB = 0;

-4^- = 0.

дХ

(51)

(52)

Следовательно, граничные условия оказались тождественно равными:

Тп

= VH =

idem; Тв

= VB = idem; - J ^ - = - j ^ - = і dem.

 

Из-за

отсутствия ограничений масштабы для разностей

t — tB

и v — vB

можно

выбирать

произвольно, необходимо только,

чтобы

величины

ta — tB

и УН vB

были аналогами, т. е. представляли со­

бой значения соответствующих разностей в сходственных точках. Такая автомодельность сравниваемых явлений позволяет произ­ вольно выбирать значения потенциалов в электрической модели, при


этом решение задачи теплопроводности будет пригодно для любых температурных напоров.

Введем масштабные преобразования (49) и (45) в дифференциаль­ ное уравнение (37):

Так как масштаб

t„ — tB

отличен от нуля,

 

а размер

hT

конечен, то

уравнение

Лапласа (37) принимает

безразмерный вид

 

 

 

 

 

д 2 Т

д 2 Т

0.

 

 

 

 

(53)

 

 

 

 

дХ2т

'

дҐ'т

 

 

 

 

 

После

подстановки

масштабных

преобразований

(50) и (46) диф­

ференциальное уравнение

электропроводности

(43)

в

безразмерной

форме принимает вид

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

дЪ

,

дЧ

_

v« — vB

( &V

,

d*V \ _ Q

 

 

<э*2

^

^

 

A*

^ ах2э

1

ак2

э

 

 

или

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

дХ2э

 

д¥2э

 

 

 

 

 

Введение масштабных преобразований в дифференциальные урав­ нения и условия однозначности не дает никаких уравнений связи

между

масштабами. Поэтому

все сходственные

масштабы могут быть

выбраны произвольно.

 

 

 

 

 

 

 

Если условиться рассматривать безразмерные переменные Т и V

только

в сходственных точках, то при помощи

равенства (47) урав­

нения

(53) и (54) можно переписать

в следующем виде:

 

#

Г

+

^

=

0

(55)

 

<ЭХ2

1

дУ

 

 

 

и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

^ -

 

+

-

^

=

0.

(56)

После

приведения к безразмерному

виду дифференциальные урав­

нения (55) и (56) получаются тождественно равными и отличаются

только обозначениями

безразмерных

аналогов:

д*Т .

д*Т

d2V

, d2V

+

-жтг =

 

+ -svr = idem.

Для того чтобы решения этих уравнений были тождественными, необходимо и достаточно, чтобы безразмерные условия однозначности были численно равными.

Если модель удовлетворяет всем условиям подобия, то относи­ тельные условия однозначности получаются одинаковыми. При этом решения уравнений (55) и (56) тождественно совпадают как по форме


функциональных зависимостей, так и по численным значениям пере­ менных:

Т = V

=--f (X, Y) = idem.

(57)

Измерив распределение

относительных разностей

потенциалов V

в модели и представив результаты измерений в виде графической совокупности изопотенциальных линий, можно рассматривать най­

денное поле V как поле относительных разностей температур Т,

а изо-

потенциальные линии

как

изотермы.

В любых сходственных

точ­

ках конструкции и модели, имеющих

относительные

координаты

X

и Y, безразмерные разности температур и потенциалов численно

одинаковы:

 

 

 

 

у

 

 

 

 

 

гр

t

t&

V

Ув

 

 

 

 

 

 

~~ tu — tB ~ Ун Va

~~

 

 

 

 

 

С помощью этих равенств можно вычислять иоле

температур

t,

зная поле V (а также

температуры

tH

и

tB): t =

tB

+

V (tH

tB).

Температурное поле, определяемое

уравнением

(57),

является

ре­

шением внутренней задачи Дирихле для уравнения Лапласа. Обычно температурное поле представляют в графической форме.

Таким образом, формальная аналогия между дифференциальными уравнениями, описывающими процессы различной физической при­ роды, приводит к формально одинаковым их решениям. Метод ЭТА позволяет изучать процесс теплопроводности, происходящий в кон­ струкции, на плоской модели, в которой протекает электрический ток, и заменять измерение тепловых величин электрическими.

Вычисление теплового потока. Рассмотрим электрический спо­ соб вычисления теплового потока, основанный на аналогии между

основными

законами теплопроводности (36) и

электропровод­

ности (42).

 

 

 

 

 

 

 

Введем масштабные преобразования (49) и (45) в выражение за­

кона Фурье

(41)

под знак

интеграла:

 

Q = — X B \

{ І н h T

. d

L r

=

№(*„-tB)

j ^ - d L T .

Безразмерный

интеграл со знаком минус

 

 

 

 

 

 

Ч

 

 

назовем критерием формы температурного поля.

 

Следовательно, количество тепла,

проходящее

через изоляцион­

ную конструкцию в единицу

времени,

 

 

 

Q=KB

(tH ~

ts)

Ф т ккаліч.

(58)

Для определения общей силы тока, протекающего в модели, не­

обходимо проинтегрировать

уравнение

закона

Ома (42):

I =

і

-= aFb

—5 dL.

р

дп3

*

р .1

дпэ

 

 

 

 

 

э

F3

/э