Файл: Нестеров Ю.Ф. Теория и расчет судовой тепловой изоляции.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 165
Скачиваний: 6
кривых есть семейство изолиний, то семейство ортогональных к ним линий будет семейством соответствующих линий тока, и наоборот. Свойство взаимозаменяемости используется для построения линий тока методом ЭТА.
Чем ближе к границам конструкции ЕС и BD (рис. 53, а) распо ложены изолинии, тем больше их форма приближается к форме этих
границ |
и в |
пределе граничные |
изотермические |
поверхности прини |
мают форму |
поверхностей конструкции. Следовательно, у наружной |
|||
и внутренней поверхностей конструкции линии |
тока располагаются |
|||
a) |
|
S) |
В) |
|
Рис. |
16. Преломление изолиний и линий |
тока на внутренней границе двух сред: |
а — в |
изоляционной конструкции; б — на |
прямой электрической модели; в — на |
|
обратной |
модели |
перпендикулярно к ним. Чем ближе к линиям симметрии конструк ции ЕВ и CD (рис. 53, а) располагаются линии тока, тем больше их форма приближается к форме линий симметрии и в пределе они также совпадают друг с другом. Следовательно, у линий симметрии изо линии располагаются перпендикулярно к ним. Таким образом, линии тока ортогональны к теплопроводным границам конструк ции, а изолинии, наоборот, — к нетеплопроводным.
Преломление линий теплового потока. Рассмотрим условия на линии раздела двух сред с различными коэффициентами теплопро водности К.
Для конкретности рассмотрим линию раздела s (рис. 16, а) обла
стей дерева и теплоизоляционного материала. Пусть А,х >• А,2. Выделим на поверхности раздела элементарную площадку dFT
длиной dlT и высотой В. Рассмотрим тепловой поток, проходящий через эту площадку из первой среды во вторую.
Обозначим углы наклона векторов теплового потока qF1 и qFi в соответствующих средах к нормали я, проведенной к линии раз дела, через ат1 и а т 2 . Разлагая векторы qFl и qFi на нормальные
* Индексом «1» |
условимся отмечать величины, относящиеся к первой среде, |
а индексом «2» — ко |
второй. |
(Qm> Япъ) |
и касательные |
(qsl, |
qs2) |
составляющие |
к линии раздела $, |
|||
получаем |
|
|
|
t g « л _ |
|
|
|
|
|
|
|
|
qsi/gm |
(72) |
|||
|
|
|
|
t g |
а Т 2 |
qsilQm |
||
|
|
|
|
|
||||
Тепловой поток, |
проходящий через |
любую |
поверхность, dQ = |
|||||
= dQn = |
qn-dFT |
= |
—Х-^ |
dFT, |
где п |
— нормаль к этой поверх- |
ности, а 0^-'—нормальная составляющая вектора grad г.
Вследствие неизменности теплового потока Q, проходящего через поверхность раздела из первой среды во вторую,
|
|
|
|
|
Qm = |
Ям- |
|
|
|
|
|
(73) |
|
Учитывая |
равенство |
(73), переписываем |
соотношение |
(72): |
|
|
|||||||
|
|
|
|
tg Оті _ J7si_ |
|
1 ds . |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
t g « T 2 |
<?S2 |
л |
< ^ 2 |
' |
|
|
|
|
|
(Ml |
|
CMo |
|
|
|
|
|
|
, |
, |
|
||
здесь |
и |
—^ |
касательные |
составляющие векторов |
grad |
t, |
по |
||||||
абсолютным |
|
значениям |
равные |
производным |
от функции |
t = |
|||||||
= f (хт, |
ут) |
в |
|
первой и второй |
средах |
в точке, |
лежащей |
на |
линии |
||||
раздела, по направлению касательной s к этой линии. |
|
|
|
||||||||||
Так как одна и та же точка не может иметь двух различных |
зна |
чений температуры одновременно, то изотермические линии (и линии тока) не могут прерываться внутри поля. Поэтому на линии раздела температуры равны (t1 = t2) и меняются по одному и тому же закону. Следовательно, касательные составляющие векторов grad t на линии раздела также равны друг другу: - ~ - = ^ . Отсюда получаем окончательно закон преломления линий тока тепла на границе раз дела двух сред:
|
[ g О т 2 |
Л 2 |
|
|
|
|
|
Таким образом, при переходе в материал с меньшим значением X |
|||||
линии тока тепла приближаются к нормали, и наоборот. |
|
|
||||
|
Если линии тока направлены перпендикулярно |
к линии раздела |
||||
в |
одной среде, то они переходят в другую среду |
без |
преломления. |
|||
В этом случае, вследствие того что qsl |
= 0 и qs2, = |
0, векторы |
тепло |
|||
вого потока будут равны своим нормальным составляющим: qF1 |
= |
qnl |
||||
и |
qF2 = Qni- При этом из условия (73) получаем: |
qF1 |
= qF%, |
т. |
е. |
вектор теплового потока не меняется при переходе через поверх ность раздела двух сред.
В судовых конструкциях часто тепло переходит из стального
набора в |
изоляционный |
материал. |
Так как коэффициенты X для |
|||||
изоляции |
и |
стали |
очень |
сильно |
отличаются |
один |
от |
другого, |
tg ост.c /tg ат .и |
= XJXK |
1000. Поэтому на тех участках, |
где |
внутри |
||||
стали линии тока подходят почти по касательной |
к поверхности раз- |
дела, они входят в изоляционный |
материал практически нормально |
||||||||
к этой поверхности (т. е. ат„ |
0°). |
|
|
|
|||||
Преломление |
изотермических |
линий. Обозначим |
через |
Р т 1 и |
|||||
Рт 2 (рис. 16, |
а) |
углы, |
образуемые нормалью |
п к линии раздела и |
|||||
касательными |
к изотермическим линиям в первой и второй |
средах |
|||||||
в точке, лежащей на линии |
раздела. |
|
|
|
|||||
Из свойства взаимной ортогональности изотерм и линий тока сле |
|||||||||
дует: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J £ _ P n _ = |
tg |
(90° — g T 1 ) |
= ctg On ^ |
tg а Т 2 |
|
|
|||
|
tg |
Рт2 |
tg |
(90° — aT 2 ) |
ctg aT 2 |
tg aT 1 |
' |
|
Используя это соотношение и условие (74), получаем закон пре ломления изотерм на линии раздела двух сред:
Таким образом, при входе в среду с меньшим коэффициентом X изотермы отклоняются от нормали к линии раздела, и наоборот.
Из сказанного вытекает, что на линиях раздела сред с различ ными X изотермы и линии тока не имеют разрывов, но испытывают преломление по законам (75) и (74). Нормальные составляющие цп векторов теплового потока при переходе через линию раздела из меняются непрерывно, а их касательные составляющие qs и сами
векторы |
теплового |
потока |
qP терпят разрыв непрерывности (т. е. ме |
няются |
скачком). |
Причем |
векторы qF изменяются не только по ве |
личине, |
но и по |
направлению. |
Преломление линий электрического тока и изопотенциальных линий. Рассмотрим условия на поверхности раздела двух сред,
обладающих различными электропроводностями |
1/рх и 1/р2 |
(пусть |
|||||||||
1/рх > |
|
1/р2)- Для конкретности рассмотрим поверхность раздела s |
|||||||||
(рис. |
16, в и б) двух областей |
электрической |
модели, имитирующих |
||||||||
области |
дерева |
и изоляционного материала тепловой конструкции. |
|||||||||
Введем |
обозначения: |
|
|
|
|
|
|
|
|||
dF3l |
|
и |
dF32 |
— элементарные площадки, расположенные на по |
|||||||
верхности |
раздела и принадлежащие первой |
и второй средам; |
|
||||||||
dl3 |
— длина |
(одинаковая) |
этих площадок; |
|
|
|
|
||||
6j и б 2 |
— толщина электропроводного |
материала в первой и вто |
|||||||||
рой средах; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
а э 1 |
— угол |
падения |
линии тока; |
|
|
|
|
|
|||
а э 2 |
— угол преломления линии тока; |
|
|
|
|
|
|||||
Р э 1 |
— угол |
падения |
изопотенциальной |
линии; |
|
|
|||||
Р э 2 |
— угол |
преломления |
изопотенциальной |
линии; |
|
|
|||||
і г |
и і2 |
— векторы плотности тока; |
|
|
|
тока; |
|||||
hi |
и |
г « 2 — нормальные составляющие векторов плотности |
|||||||||
hi |
и |
*s2 — касательные составляющие |
векторов плотности |
тока. |
|||||||
Вследствие того что различные области плоской модели |
из бу |
||||||||||
маги имеют разные толщины б, элементарные площадки dF3l |
и |
dF32, |
|||||||||
расположенные |
в одной и той же плоскости соприкосновения |
S и |
|||||||||
принадлежащие |
первой и второй средам, не являются одинаковыми. |
Поэтому при выводе условий на поверхности раздела следует рас сматривать не векторы плотности тока і, а силу тока dl = i-dF,э> проходящего через площадки dF3l и dF3%. В остальном вывод за кона преломления линий электрического тока на поверхности раз дела двух сред не отличается от предыдущего вывода:
t g |
<хэ1 |
dlsl |
isldF31 |
|
|
|
dlnl |
inidF91 |
|
_ isldF3Y |
|
||
t g |
а Э 2 |
dIS2 |
iS2 dF32 |
iS2dF32 |
|
|
|
|
dim |
i-nidF32 |
|
|
|
|
|
|
81 |
dvi |
81 |
|
|
|
|
Pi |
ds |
(h |
^61 |
|
|
|
|
дщ_ |
_бг_ |
g62 |
|
|
|
p2 |
ds |
p2 |
|
И Л И |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t g « a i |
= |
_^6i_ _ |
Яв2_ |
|
|
|
t g а Э 2 |
|
^ б 2 |
/?бі ' |
1 |
dt>i |
э |
p i |
ds |
|
1 |
dv2 |
6a • dl3 |
p2 |
ds |
|
(76)
Аналогично получают и закон преломления изопотенциальных линий на поверхности раздела двух сред:
t g |
Рзі ^ |
t g |
(90° |
— |
а э 1 ) |
= |
ctg а э 1 = |
t g |
а |
t g |
Рэз |
t g |
(90° |
— |
а э 2 ) |
|
ctg а Э 2 |
t g |
а |
3 2 |
^ _^б2_ |
э 1 |
g61 |
или
t g |
Рэ1 = _^б2 _ |
Яві |
(77) |
||
t g |
Рэг |
g61 |
Яб2 |
||
|
|||||
Таким образом, законы |
преломления линий тока электриче |
ства (76) и изопотенциальных линий (77) по форме являются анало гичными законам преломления линий тока тепла (74) и изотерми ческих линий (75).
Из сопоставления соответствующих законов вытекает, что вслед ствие трехмерности модели в качестве физического параметра, харак теризующего свойства электропроводного материала, как уже отме чалось выше, необходимо брать электрическую проводимость бу маги g6 = б/р (или ее электрическое сопротивление R6 = р/б), а не электропроводность 1/р, хотя только последняя величина является аналогом коэффициента Я.
Физическое подобие. Для того чтобы тепловая сетка оказалась подобной электрической, необходимо, наряду с соблюдением указан ных выше условий подобия, добиться одинакового преломления изо линий и линий тока на границах раздела сред в конструкции и мо дели. При наличии аналогии должно существовать равенство углов
падения и преломления в сходственных |
точках |
линий раздела сред |
у конструкции и модели: |
|
|
Рті = Рэ1> Рт2 = Рэ2^ а т 1 ~ |
а э15 а т 2 |
= а э 2 |
или
t g |
Рті _ |
t g |
рЭ1 . |
t g |
а |
t g |
Рт2 |
t g |
Р Э 2 ' |
t g |
а |
т 1 |
= |
t g |
а |
Т 2 |
|
t g |
а |
э 1
-
Э 2
Приравнивая соотношения (75) и (77) или (74) и (76), получаем:
Применяя соотношение (78) к линиям раздела областей дерева и изоляции, а также стали и изоляции, вновь получаем условия физи ческого подобия тепловой конструкции и ее электрической модели:
Яд |
8б. |
д |
Я б . и |
Л„ |
« б . |
и |
Я б . д |
|
|
||
Я с |
% |
с |
Re. и |
я и |
£ б . и ~ |
А б . с |
Эта же самая система равенств выше была получена иными пу тями [ср. с выражениями (48), (67), (68) и (71)].
Обратная модель. Электрическую модель, изопотенциальные линии которой воспроизводят изотермические линии тепловой кон струкции, называют прямой моделью. Все изложенное в этой главе относилось именно к прямым моделям.
Имея картину распределения температур, линии теплового потока можно построить графическим способом, проводя их ортогонально к изотермам. Однако точнее расположение линий тока находится методом ЭТА. Для этого, пользуясь свойством взаимозаменяемости изолиний и линий тока, надо «обратить» задачу, т. е. изготовить та кую модель, в которой форма и расположение изопотенциальных линий были бы подобными форме и расположению линий тока тепла в конструкции. Такая модель называется обратной.
Рассмотрим правила изготовления обратных моделей, которые, как всегда, состоят в соблюдении геометрических, физических и гра ничных условий подобия.
Внешние контуры и внутренние линии раздела сред у конструкции и обратной модели должны быть геометрически подобными.
Граничные условия однозначности необходимо обратить, т. е. сделать теплопроводные границы исследуемой конструкции нетепло проводными, а нетеплопроводные — теплопроводными. Для этого нужно поменять местами шины — медные провода, питающие мо дель электрическим током. Расположение шин следует изменить таким образом, чтобы новые изолинии на обратной модели оказались орто гональными к ранее построенным изолиниям на прямой модели.
Так как линии тока всегда параллельны свободным краям мо дели, а изолинии перпендикулярны к ним, то свободным краям пря мой модели АВ и CD (см. рис. 15, б) должны соответствовать на обрат ной модели линии укладки шин EF и GH (рис. 15, в) такой же формы. Последние линии являются изопотенциальными.
Линиям, вдоль которых на прямой модели были уложены шины Л С и BD (рис. 15, б), должны соответствовать свободные края EG и FH (рис. 15, в) обратной модели; или, иначе, вдоль прежних граничных изолиний надо установить изоляцию (т. е. просто обрезать бумагу). Таким образом соблюдаются граничные условия аналогии.