Файл: Нестеров Ю.Ф. Теория и расчет судовой тепловой изоляции.pdf

Однако точность определения коэффициента теплопередачи k зависит прежде всего от гарантированной точности самого коэффициента Яи . Поскольку заводы-изготовители гарантируют значение Хи с точ­ ностью, не превышающей ± (5ч-10)% (см. § 8), то такой же оказы­ вается и наивысшая достижимая точность расчета коэффициента теп­ лопередачи k любым методом. Более низкая погрешность вычисления коэффициента теплопередачи вообще не может быть достигнута. Отсюда следует, что точность определения коэффициента теплопередачи k по диа граммам, полученным аналоговым методом (гл. V), является вполне достаточной для технических расчетов. Даже если вычислять коэф­

данное выше, является максимальным. Впредь до уточнения при рекомендованных значениях Р 3 можно считать, что погрешность брз =

точного определения коэффициента запаса Р 3 .

В случае применения приближенного зонального метода расчета

§ 58

Определение потерь холода или тепла через стенки судовых помещений

Приход или расход тепла через стенки, вызываемый разностью температур,

D QT = Е К?ft.— tB) ^ с Р ккаліч.

Знак суммы S в э т о и формуле показывает, что следует учитывать теплопередачу через все стенки помещения.

Положительные значения <2т при tH > ^„соответствуюттеплопритокам (охлаждаемым помещениям), а отрицательные — при tR<CtB — теплопотерям (отапливаемым помещениям). В холодильной технике теплопритоки принято называть потерями холода.

Методы определения коэффициента теплопередачи kcp были изло­ жены выше, в гл. IV — VI . Для расчета изоляции необходимо заранее разработать чертежи общего расположения судовых помещений, а также эскизы изоляционных конструкций с указанием их размеров.

Расчетные температуры наружного воздуха и забортной воды tH, а также температуры и относительные влажности воздуха в каждом отдельном помещении tB и ф в необходимо тщательно анализировать и брать по существующим нормам из справочных таблиц в зависи­ мости от времени года и района плавания судна, либо от рода пере­ возимого груза или же от назначения жилого помещения.

Максимальную расчетную температуру за концевой переборкой, граничащей с машинно-котельным отделением, можно принимать равной tH = 45° С, а среднюю температуру в этом отделении за время

При вычислении FB в случае экономического расчета (см. гл. IX) толщину изоляции на стенках, примыкающих к рассчитываемому ограждению, можно брать равной варьируемой общей толщине изо­ ляции т + б3 на этом ограждении.

Чтобы учесть тепловые потоки через периметры изоляционных конструкций, покрывающих стальные промежуточные стенки, эти участки следует включать в поверхность FB полностью (§ 54).

При определении количества тепла, поступающего или теряемого через стенки помещения, необходимо учитывать также влияние сол­ нечной радиации (§ 18 и 53), передачу тепла через периметры сталь­

поверхностей, освещаемых солнечными лучами. При расчете отопи­

где QJI — линейный продольный тепловой поток, входящий или выходящий через промежуточную стенку из рассматриваемого поме-

отдельного помещения и другие конструктивные узлы корпуса судна, определяется как алгебраическая сумма всех теплопритоков и теплопотерь при установившемся режиме:

Q — ^ Q T + _ QP г 2 Qn + _ Q „ M .

Это количество тепла составляет тепловую нагрузку на охлаждающие или нагревательные приборы, устанавливаемые непосредственно в данном помещении. Значение Q необходимо знать для последую­ щего теплового расчета указанных приборов и определения их теплопередающих поверхностей.

Количества тепла Q, найденные для каждого помещения в отдель­

стенки и конструктивные узлы корпуса судна, в большинстве случаев

Расчет потерь холода или тепла для каждой стенки и помещения удобно производить в табличной форме. В табл. 14 приведен в общем

В таблицы необходимо вносить принимаемую толщину основной

разделяющие отапливаемые помещения, проверять на отсутствие конденсации не нужно.

D U

Рис. 109. Эскиз к определению потерь холода рефрижераторными трюмами