потерь мощности в однофазной |
системе с двумя |
ввода"' |
ми (рис. 6-7): |
|
|
|
|
при М < 2 , 3 |
4 , 4 - Ю - 2 Pd^V^f |
ln-g-; |
(6-29а) |
при |
Ы5*2,3 Р = 0 , 4 |
4 / 2 |
j / ^ l n - ^ - |
(6-296) |
Так как для меди k—100 1/м, численное значение безразмерного коэффициента kd равняется приближенно толщине медного экрана d см.
Рис. 6-8. |
Распределение потерь активной |
мощности |
в крышке |
трехфазного трансформатора при u.= const |
[Л. 7-19]. |
|
|
|
|
Т р е х ф а з н а я |
с и с т е м а в в о д о в |
[Л. 7-18, 7-19]. |
Аналогичным |
образом используя зависимости |
(4-49) и |
(5-4) в [Л. 7-19], |
получили формулу для |
потерь |
мощно |
сти при трехфазной системе вводов, проходящих сквозь немагнитный экран:
/ 2 lAo^T |
( |
1—4,5с2 |
2,12 —7,9с |
\ |
|
Р = <ЪГУ%Г |
( 1 |
П ^ ~ + |
1 - 5 . 3 5 с 2 |
) - |
< 6 - 3 ° ) |
|
|
|
|
|
317 |
Отбрасывая в скобках члены, содержащие с2 , а также применяя предыдущую аппроксимацию для коэффици ента £, получаем упрощенные формулы:
для |
М < 2 , 3 |
P =1,13 - 10 - V 2 C ? 2 1^ V T (О,74 |
+ 61П-^; |
|
|
|
_ |
(6-30а) |
для |
Ы^=2,3 Р ^ 0 , 1 1 3 / 2 |
] / ^ (о,74-{-6 1п-^-)- (6-306) |
|
Сравнивая |
(6-Э0а) и |
(6-306) с (6-29а) |
и (6-296), за |
мечаем, что потери в трехфазной системе при тех же остальных условиях примерно в 1,5 раза больше потерь в однофазной системе.
На рис. 6-8 показано пространственное распределе ние отношения квадрата напряженности магнитного по
ля на |
поверхности |
крышки трехфазного |
трансформато |
ра к той же величине |
на оси # = 0, |
т. е. |
Н2т/Н2т<х=о, |
ко |
торое |
соответствует |
относительному |
распределению |
потерь |
мощности |
на |
поверхности |
немагнитного |
экрана |
с трехфазной системой вводов. График построен на осно вании (5-5).
6-4. ПОТЕРИ В СТАЛЬНЫХ КРЫШКАХ ТРАНСФОРМАТОРОВ С ПРОРЕЗЯМИ
С целью уменьшения потерь мощности в крышках трансформаторов в результате действия сильного пере менного поля вводов в крышке между вводами выполня ют щели, заполненные неферромагнитным мате-
Рис. 6-9. Фиктивные ряды токов, образующие действительное магнитное поле в верхней части крышки трансформатора,
о — щель, открытая на концах; б — з а м к н у т а я щель (Л. 5-13].
риалом (рис. 6-9,6). Это вызывает настолько значитель ное ослабление поля в крышке, что ее можно рассматри вать как ненасыщенную, т. е. считать ja,=const.
На основании рис. 5-7 и 5-8 поле в поверхностном слое такого листа при относительно небольшой ширине зазора можно определить приближенно, используя бес конечный ряд зеркальных изображений действительного тока (рис. 6-9). Пренебрегая при этом для упрощения задачи влиянием круглых отверстий и краевыми явле ниями (вытеснением наружу линий поля), можно счи тать, что для безразмерного поверхностного слоя крыш ки зеркальные изображения находятся так же, как в случае постоянного тока, расположенного между фер
ромагнитными |
поверхностями. |
|
|
|
Напряженность магнитного поля в стали на оси ряда |
фиктивных |
токов равна (рис. 6-9,а): |
|
|
i t |
mi |
i |
Mml |
|
у |
M2mi |
i |
i |
Mnmi |
\ |
П иу |
2пу^2к |
{y + e) ^2n |
{y+2e)~ |
'' " ^ |
2n (yt+ |
ne) |
|
|
|
|
|
Mn |
|
mi_ |
. CO |
|
~ ' ' ' |
2ne 2j |
|
|
1 |
M " + y/e |
|
y/e-\-n |
2ке ми/е Zj |
n + У/в ' |
|
|
|
|
|
где согласно (5-2a) |
|
|
|
|
|
|
|
|
M= |
|
f * r ~ 1 , |
I |
и |
m=l-M= |
|
2 |
1 • |
|
|
|
Pr + |
|
|
|
|
H-r + |
Так |
как |
[Л.6-6] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
ln-: |
r = ln — |
|
|
|
|
|
k=.\ |
|
|
I — M |
in |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
то при yfe = N = целому |
числу >• 1 можно написать: |
_ _ i |
w_ / j J |
M h \ |
~~4ке |
MN \ m 2j |
)' |
Теперь можно использовать известные формулы для потерь из § 6-3. С этой целью разыскиваем такой оди-
ночный ток замещения V, который на рассматриваемой оси ряда фиктивных токов давал бы напряженность магнитного поля, приблизительно равную действитель ной, т. е.
|
|
» |
L N J |
yi Щ. |
откуда |
4ne_ L |
mn \ |
m— |
£J k |
|
(^•-^("^-"•ST)" |
<"') |
|
|
|
|
4 |
|
ft-1 |
|
' |
|
Функцию |
Mh |
с достаточной |
для |
технических |
целей |
точностью при &<100 можно аппроксимировать |
уравне |
нием в виде |
Mh^ |
1—0,0043 k [Л. 5-13], |
откуда |
|
М—1 |
N—l |
|
|
|
/N—1 |
\ |
|
|
S |
Т - Е |
(^ - 0,0043) = 5 |
4- |
- 0 , 0 0 4 3 ( ^ - 0 . |
Сумма гармонического |
ряда |
при достаточно больших |
значениях N [Л. 6-1] равна: |
|
|
|
|
|
N—1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ - i - ^ l n f W - |
1 + |
1) + |
0,577 == In W + 0,577. |
После подстановки |
этих формул |
в (6-31) получаем |
для |
среднего |
значения |
относительной |
проницаемости |
стали ц.г =400 приближенную формулу |
|
|
|
=s 25 • 10-e ~ |
[4,73 - |
In N + |
0,0043 (N - |
I)] 3 . |
Эту формулу можно в свою очередь аппроксимиро |
вать |
уравнением |
прямой [Л. 5-13] |
|
|
|
|
|
|
(Г/О 2 = |
2,1 • Ю-3 у/е. |
|
(6-32) |
Уравнение (6-32) выражает приближенную зависи мость потерь активной мощности в функции ширины зазора (щели, прорези) е (рис. 6-9).
Из рис. 6-10, выполненного для различных расстоя ний у = 5, 8, 10, 12, 15 и 25 см, вытекает, что потери