Файл: Тюряев И.Я. Теоретические основы получения бутадиена и изопрена методами дегидрирования.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 138
Скачиваний: 5
его эксплуатации связано с уменьшением удельной поверхности, которое вызывается в основном кристаллизацией и спеканием [126, 127]. Удельная активность катализатора при этом остается практи чески постоянной.
При старении наблюдаются некоторые изменения и других свойств катализатора, в частности, уменьшается содержание шести валентного хрома после регенерации (рис. 4) [127]. Содержание
Сг6+ после регенерации уменьшается пропорционально удельной поверхности, что указывает на изменение валентного состояния только поверхности хрома. Связь этого перехода с активностью катализатора пока не установлена.
Срок службы катализатора зависит от удельной поверхности после его разработки: чем больше исходная удельная поверхность, тем больше срок службы катализатора [126, 127]. Понижение тем пературы регенерации способствует удлинению срока эксплуатации. В заводских условиях срок службы катализатора К-16 составляет 1200—1800 ч(на дегидрировании). Для поддержания выходов бутадие на на более или менее постоянном уровне необходимо повышать тем пературу дегидрирования, например, с 580° С для свежего катали затора до 640° С перед выгрузкой; при этом одновременно несколь ко сокращается длительность периода дегидрирования [10, 127].
Срок службы катализатора К-16 можно существенно увеличить. По данным [126], усовершенствование режимов разработки и реге нерации (главным образом, снижение температуры этих стадий) увеличивает длительность эксплуатации катализатора на 1000— 1500 ч. Некоторые усовершенствования в процессе приготовления катализатора (на стадии приготовления гидроокиси) могут повы сить срок службы катализатора примерно еще на 1000 ч.
Г л а в а IV
СКОРОСТЬ РЕАКЦИЙ ПРИ КАТАЛИТИЧЕСКОМ ДЕГИДРИРОВАНИИ «-БУТАНА И ИЗОПЕНТАНА
Изучение скоростей реакций при дегидрировании углево дородов сопряжено со многими трудностями, вызванными как слож ностью протекающего процесса (большое количество реакций), так и его нестационарностью, что в свою очередь связано с изменением активности катализатора в течение рабочего цикла. В связи с этим в большинстве проведенных до сих пор работ изучалась скорость толь ко одной основной реакции в условиях, когда неблагоприятными об стоятельствами можно было пренебречь.
СКОРОСТЬ РЕАКЦИЙ ПРИ ДЕГИДРИРОВАНИИ »-БУТАНА
Большой вклад в изучение механизма и кинетики катали тического дегидрирования органических соединений внесли работы А. А. Баландина и его школы. На основе принципов мультиплетной теории катализа он разработал механизм реакции дегидрирования [129, 130], предложил общее уравнение скорости дегидрирования органических соединений [131, 132], детально исследовал скорость дегидрирования «-бутилена на хромовом и смешанном окисном катализаторах [100, 133—135], получил общие зависимости по де гидрированию н-бутана [136], исследовал дегидрирование бутанбутиленовых смесей [137—139], определил последовательность реак ций пои дегидрировании «-бутана до бутадиена [78].
Дегидрирование к-бутана. Все предлагаемые до сих пор кинети ческие уравнения приведены в табл. 22.
Первое уравнение, предложенное А. А. Баландиным [131], по его мнению, пригодно для выражения скорости дегидрирования угле водородов, спиртов и аминов над металлическими и окисными ката лизаторами при не слишком низком давлении; для дегидрирования «-бутана оно не применялось.
Это уравнение можно применять к реакциям, равновесие которых сильно сдвинуто вправо [132]. Для глубин превращения, не очень далеких от равновесия, оно имеет приближенный характер. Следова тельно, для расчета промышленных реакторов, глубина дегидриро вания в которых может достигать 0,7—0,8 равновесной, примене ние уравнения этого вида вряд ли будет обоснованным.
5§
Таблица 22
Уравнения скорости дегидрирования »-бутана в бутилен над различными алюмо-хромовыми катализаторами
ия |
Т ем пера |
К аж ущ аяся |
|
|
еромН уравнен |
|
|||
турный |
энергия ак |
Л и терату |
||
Уравнение скорости |
||||
интервал, |
тивации, |
ра |
||
|
|
кал/моль |
|
1 |
dx |
|
|
|
|
|
|
|
|
z rP r |
|
— |
|
— |
|
[130-131] |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2 |
|
— dP |
|
|
|
|
К |
|
P i |
|
|
|
|
460—500 |
|
|
|
|
[140] |
||
|
|
dx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
d C i |
__u |
|
C j |
|
|
|
|
460—500 |
40000± |
1000 |
|
[141] |
||||
|
|
|
|
|
d x |
|
1 |
C s°.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
4 |
|
|
ln |
|
*ыакс |
_ |
aT b |
|
|
|
500-550 |
|
— |
|
|
[142] |
|||||
|
|
|
|
*макс |
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
5 |
|
dx j |
|
|
|
К |
( P |
x - |
% |
P- 3 |
) |
|
570 |
36 000 |
|
[58] |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A p |
|
|
480—550 |
43 900 |
|
[143] |
||||||
|
|
d(W/F) |
( І + |
Д |
Л + |
Д |
Л |
+ Л 3Р 3)2 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
6 |
|
|
“ |
|
‘Л |
( ‘ |
|
£ £ ) |
|
|
525—570 |
46 000 ± |
3000 |
[80, 144] |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
П р и м е ч а н и е . |
Р 1т |
P tl |
Р а, |
Р 4, с4, с§, св, с4 — парциальные давления |
и концентрации |
||||||||||||||||
соответственно для н-С4Ніо, |
н-С4Н в, |
Н Е |
н |
С4Н в; £ |
— энергия активации; |
kd = |
~ h ~ ~ Y fR f' |
||||||||||||||
где h и а — коэффициенты функции распределения |
активных центров катализатора по энер |
||||||||||||||||||||
гиям |
активации |
Ф (Е) — а е^ ; |
г г |
— относительные |
адсорбционные коэффициенты |
реаги |
|||||||||||||||
рую щ их |
вещ еств; Рг |
— их |
парциальные |
давления; |
A4. k t , |
ft* — константы |
скорости |
элем ен |
|||||||||||||
тарных |
стадий реакции |
(образование и распад |
поверхностного |
радикала с катализатором); |
|||||||||||||||||
к — константа |
скорости |
|
реакций; |
/Сі, |
К 2, |
К я — константы |
адсорбционного |
равновесия |
|||||||||||||
к*СчН і0, «*С4Н в и Н 2; |
W — количество |
катали затора; |
F — скорость подачи |
бутана; х — г л у |
|||||||||||||||||
бина |
дегидрирования; |
лгма|<с — максимальная глубина |
дегидрирования, |
достигаем ая |
на дан |
||||||||||||||||
ном |
катализаторе при |
данной |
тем пературе; |
т — время |
контакта; а |
и b — коэффициенты; |
|||||||||||||||
Хр — константа |
равновесия, |
выраженная через парциальные давления. |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Уравнение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
dx 1 |
_ |
, |
(ft-l/RT)£ |
________Pi_______ |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
dx |
|
|
|
|
|
|
|
' Р А + Р 2г , + Р А |
|
|
|
|
содержит шесть неизвестных, но для данного катализатора и дан ной реакции выражение kde(h~ ]/RT’>есть функция только темпера туры и может быть заменено одной величиной, например k0. Тогда
d X i _________ kaP1_______
dx ~ Р а + P2z2 + P3zg ■
При протекании реакции дегидрирования, т. е. при отсутствии псбочных реакций,
Рх |
*—хі |
р. |
• Р . |
1 + *і |
’ Р * = Р 3 = 1 + *х |
Б6
Подставляя эти значения и интегрируя от 0 до х, получим:
|
|
Хі 1 — * 1 |
|
|
|
|
|
|
«от — |
І + * |
' ‘ 1 _ г 1 + Х 1 |
|
2_г 1 + * 1 |
3 . |
|||
\ |
|
|
j _Хі------------------------ dxx. |
|||||
|
|
|
|
|
1 + Xj |
|
|
|
Отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
, |
г, |
|
|
- I n (1 — |
* l ) |
|
|
---- ;-----= |
--------- г— |
|
1—X, |
|||||
Z2 + |
г 8 |
Z2 + |
23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z1 |
\x |
|
|
|
|
|
|
|
Z2 + |
Z3 Г |
|
|
Обозначив |
|
|
|
Z1 |
|
|
|
|
|
|
|
Za + |
Zg |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
с„т = |
In |
1 |
|
ß*i- |
|
|
|
|
1 — Хі |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
Последнее уравнение, известное под названием уравнения Фроста, справедливо для необратимых мономолекулярных реакций [145]. Аналогичное преобразование, но в более общем виде, дано в работах [130, 132], в которых одновременно показывается, что при превра щениях менее 15% уравнение Фроста неприменимо, поскольку в этом случае ln (1 — х) « 1; С0 = 0 и ß = 1.
Второе уравнение по форме аналогично уравнению А. А. Балан дина. Существенная разница заключается в интерпретации входящих в них коэффициентов. По Баландину, коэффициенты zlf z2, zs — адсорбционные коэффициенты, точнее относительные константы
адсорбционного равновесия, т. е. zr = — *. Вывод рассматривае
мого уравнения основывается на изотерме адсорбции Ленгмюра.
По данным работы [140], эти коэффициенты представляют |
собой |
||||
отношение констант |
скоростей элементарных |
стадий |
реакции. |
||
Однако Баландин |
с |
сотрудниками установил |
[146], |
что |
при |
дегидрировании |
константы скорости адсорбции и |
десорбций |
реагирующего вещества значительно больше константы скорости дегидрирования. Следовательно, скорость установления адсорбцион ного равновесия выше скорости реакции, а это означает, что коэф фициенты z являются константами адсорбции [146].
Второе уравнение также легко можно преобразовать в уравнение Фроста. При интегрировании оно превращается в следующее [1403:
(■%---STур!“ - 1+ Т - р?) 1- “>= ^ir-•
р 0 __ р
где Р°і — начальное парциальное давление С4Н10; а = ------5--------
р \
степень превращения; ѵ — скорость газового потока; и — свободный
* а,- — соответствующие адсорбционные коэффициенты реагентов.
57
объем |
слоя |
катализатора. |
|
Разделив |
обе |
части |
уравнения на |
||||||||
|l + |
|
и обозначив |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
==— ß |
|
и |
|
= К, |
|
||||
получим |
|
|
|
|
|
|
|
_ j __ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
К ^ - = Ъ |
— ßa. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
1— а |
|
|
|
||||||
Величина ß в этом случае действительно отрицательная, так как, |
|||||||||||||||
по данным |
[140], |
у - |
^ |
~ |
|
(например, при |
температуре |
500° С |
|||||||
k-y/ki — 3,8, а k3/ki |
= |
100). |
|
|
|
|
|
|
|
|
реакции |
||||
Третье уравнение — эмпирическое. С учетом обратной |
|||||||||||||||
гидрирования бутилена его можно записать в виде [147]: |
|
||||||||||||||
|
|
|
йд* |
Ci |
I |
0,5 с3 |
|
|
Кдг |
,0.5 |
' С2 Cg |
|
|||
|
© эф === |
|
о"|- |
НГС2 |
|
^ |
|
|
0,5„ |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
где ©эф — эффективная |
скорость |
|
реакции, |
kR и |
kp — константы |
||||||||||
скорости дегидрирования и гидрирования. |
|
|
|
||||||||||||
Так |
как |
kA/kr = |
К с — константа |
равновесия |
(выраженная |
||||||||||
через концентрацию), то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
применено |
|
|
“- “ ЧИ '-'йг)- |
|
|
|
Четвертое уравнение — своеобразное уравнение для выражения скорости дегидрирования н-С4Н10, а также изо-С4Н10 и С3Н8 — было Оболенцевым и сотр. [142]. Оно отличается не только теоретическими предпосылками, использованными при его выво де *, но и формой кинетической кривой зависимости глубины де гидрирования (выхода С4Н8) от времени контакта. Согласно данным работ [58, 136, 141], по мере уменьшения времени контакта скорость
каталитического дегидрирования |
бутана увеличивается и дости |
гает максимальной величины при т |
0, т. е. наклон кривой в ко |
ординатах X — т непрерывно возрастает с уменьшением т. По дан |
ным [142], при т->- 0 скорость реакции стремится к нулю, что должно указывать на период индукции (наклон прямой при увеличении вре мени контакта от 0 до т сначала увеличивается, а затем уменьшается). К сожалению, авторы не объяснили этой особенности. Можно только отметить, что при термическом дегидрировании этана [149] форма кинетических кривых соответствует полученной Р. Д. Оболонцевым для каталитического дегидрирования бутана.
• Обоснование этого уравнения дано С. А. Казеевым [148].
£8
Пятое уравнение составлено на основании изотерм Лэнгмюра и адсорбции бутана на двух активных центрах [58]. В этом уравнении введением члена
Р>Р3/Кр
(і +feIP1+ A2Ps + è3P,)a
учитывается скорость обратной реакции. Уравнение составлено на основе общего метода, разработанного Хоугеном и Ватсоном [150]. По форме оно напоминает уравнение А. А. Баландина и С. Я- Пшежецкого, за исключением того, что в рассматриваемом уравнении выражение в знаменателе дано в квадрате. Это объясняется тем, что скорость реакции по принятому механизму пропорциональна кон центрации адсорбированного бутана на поверхности и концентра ции смежного с ним второго активного центра. Пятое уравнение можно проинтегрировать только в том случае, если принять Рг — = Р 3, т. е. при протекании только реакции дегидрирования и отсут ствии побочных реакций.
Шестое уравнение в отличие от других получено при изучении скорости дегидрирования на проточно-циркуляционной установке с движущимся восстановленным катализатором. Все уравнения, за исключением, возможно, пятого, получены не на промышленных образцах алюмо-хромового катализатора.
Другие уравнения. Укажем еще на несколько исследований по кинетике дегидрирования н-бутана, в которых реакция изучалась в дифференциальных микрореакторах и глубина дегидрирования не превышала нескольких процентов. В работе [192] указывается на первый порядок уравнения скорости, а £ = 31 400 кал/моль (катали затор 20% Сг20 3 на окиси алюминия, удельная поверхность 55 м2/г). В другой работе [193] показано, что порядок уравнения скорости реакции по бутану 0,75 (промышленный катализатор, Сг20 3 — 20,9, СгОз — 2,34, Na20 — 0,46%). Интересно, что при использовании уравнения Хоугена — Ватсона были получены и более низкие зна чения энергии активации по сравнению с указанными в табл. 22, например величина Е = 23 232 кал/моль [194]. Таким образом, в большинстве работ величина кажущейся энергии активации выше
30ккал/моль.
Эн е р г и я а к т и в а ц и и . Попытаемся оценить наиболее вероятную величину энергии активации дегидрирования «-бутана. Конечно, эта величина в какой-то мере может зависеть от катализа тора, способа его подготовки после регенерации, чистоты исходного бутана и условий проведения дегидрирования, которые могут вли ять на состав контактного газа (особенно на содержание воды, за счет окислительных реакций), зауглероженность катализатора и глубину протекания побочных реакций. Однако исходя из величины теплового эффекта реакции дегидрирования «-С4Н10, равной около
29,5 ккал/моль при 500—600° С, и известного соотношения Q =
= £ п р я м |
£ о б р а т = £ д е г н д р Е гидр, МОЖНО у т В е р Ж Д З Т Ь , ЧТО Е дегидр |
должна быть не ниже 29 ккал, если £ гидр ~ 0.
59