Файл: Баулин Д.К. Междуэтажные перекрытия из легких бетонов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 01.07.2024
Просмотров: 145
Скачиваний: 0
и представляет собой еще более сложную техническую задачу, чем монтаж комплексных панелей.
Основные положения расчета таких панелей на мон тажные воздействия изложены в п. 2 настоящей главы. Поэтому здесь рассматриваются только некоторые ме тоды их монтажа, обеспечивающие соблюдение приве денных выше требований.
Панели пола, как правило, укладываются после ус тановки и раскрепления панелей наружных и внутрен них стен данного этажа, перед монтажом вышележаще го перекрытия.
В большинстве случаев эти панели изготавливают в вертикальных кассетных формах, хранят и перевозят также в вертикальном или слегка наклонном положе нии. Поэтому для снижения трудоемкости монтажных операций их следует укладывать на звукоизоляционные прокладки путем перекантовки, используя специальные траверсы.
Для извлечения |
панелей |
из |
кассеты |
и подъема их |
||||
в вертикальном |
положении |
(при |
перевозке на склад |
|||||
и погрузке) |
на |
их верхних |
гранях устанавливаются пет |
|||||
ли. Однако |
использовать |
эти |
петли для |
перекантовки |
||||
панелей в процессе |
их монтажа |
не |
допускается. |
Для строповки панелей во время монтажа рекомен дуется предусматривать специальные монтажные отвер стия, располагаемые в один или два ряда (в зависимос ти от толщины, размеров и массы панелей). Необходи мое количество монтажных отверстий определяют путем расчета на действие собственного веса с учетом произ водственной влажности и динамической перегрузки.
В процессе перекантовки изгибающие моменты до стигают наибольшей величины непосредственно перед опиранием панели на мягкие звукоизоляционные про кладки, когда она находится почти в горизонтальном положении. Поэтому панели рассчитываются на мон тажные воздействия как горизонтальные плиты, опира ющиеся только одним краем на прокладки и подвешен ные на траверсе, которая обеспечивает равенство верти кальных составляющих усилий во всех стропах. Рекомендуемое размещение монтажных от-верстий и расчетные схемы панелей в поперечном направлении показаны на рис. 72.
В продольном |
направлении панели рассчитывают |
в предположении |
их симметричной подвески на травер- |
181
Рис. 72. Расчетные схемы панелей основания пола в по перечном направлении
а — при однорядном расположении монтажных отверстий; б — при двухрядном
\ Р |
) |
Р |
, Р |
|
|
1 Ж Н t i n t\\\\•
Щ035С0.27-0.29С ,021~025€ . 0.27-0,291
€
Эпюро,. М
\Мз1
Рис. 73. Расчетная схема панели основания пола в продоль ном направлении
182
се, т. е. |
без учета влияния края, лежащего на проклад |
ке (рис. |
73). |
При определении изгибающих моментов допускается условно принимать, что усилия от подвесок равномерно распределены по ширине рассчитываемой полосы се чения.
Таким образом, в обоих направлениях панели пола рассчитываются как статически определимые балочные элементы. Балансиру ющие траверсы обес печивают равенство реакций во всех стро пах, являющихся опо рами этих балок.
Монтажные отвер стия и захваты, подве шенные к стропам тра верс, показаны на рис. 74.
При привязке мон тажных отверстий и расчете панелей следу ет учитывать, что ось захвата во время кан товки находится у вер
хнего края этого отверстия.
Легкие панели пола значительной площади при подъеме в вертикальном положении имеют большую «парусность» — раскачиваются от ветра. Между тем монтажник, который должен направить панель в со бранную конструктивную ячейку дома, обычно не рас полагает достаточно удобной монтажной площадкой. Поэтому сохранность панелей при таком способе мон тажа в значительной степени определяется мастерством крановщика.
Парусность |
панелей |
значительно уменьшается |
при |
|||
их подъеме |
в |
горизонтальном |
или наклонном (до |
20°) |
||
положении |
в |
продольном направлении. В |
последнем |
|||
случае подоконники в |
панелях |
наружных |
стен могут |
быть установлены на заводе. Однако для горизонталь ного или наклонного подъема панелей необходим кан тователь с электромотором. В настоящее время на стро ительных площадках нет таких кантователей. Однако даже при наличии указанных кантователей трудоем-
183
кость операций, связанных с перекантовкой и монтажом
панелей, значительно бы |
возросла. |
||
Эту задачу можно решить путем применения пане |
|||
левозов с гидравлическим |
кантователем (по опыту круп |
||
нопанельного |
строительства в |
ГДР), что облегчило бы |
|
и монтаж как |
обычных, |
так |
и комплексных панелей |
перекрытий. |
|
|
|
Рис. 75. Расчетная схема подъема панели в наклонном поло жении
При малой высоте основной жесткой траверсы Я т необходимый уклон при подъеме достигается смещени
ем |
всех |
монтажных |
петель или |
отверстий |
|
всего |
на |
||
5—7 см в одну сторону от их симметричного |
положения |
||||||||
по отношению к центру |
тяжести |
панели. Под |
высотой |
||||||
Я т |
в данном случае понимается |
расстояние от |
шарнира, |
||||||
образованного петлей траверсы |
и крюком |
крана, |
до |
||||||
прямой, |
соединяющей |
шарниры |
боковых |
|
подвесок |
||||
(рис. 75). |
Если это |
расстояние |
равно нулю, |
|
траверса |
превращается в механизм, не имеющий устойчивого по ложения. При малом расстоянии траверса имеет неболь шую устойчивость, что при наклонном монтаже предоп ределяет малую величину дополнительной реакции,
приложенной |
к краю |
панели |
в момент |
начала |
ее подъ |
ема (или конца опускания). |
|
|
|
||
Например, |
при |
массе |
элемента |
основания пола |
|
1000 кг и длине 500 см смещение монтажных |
отверстий |
||||
на 6 см приведет, согласно |
формуле (37), к появлению |
||||
дополнительной реакции в начале подъема: |
|
||||
|
R^z |
2-1000-6 |
г,. |
|
|
|
500 |
= 24 кгс. |
|
|
|
|
|
|
|
|
184
Следовательно, один человек может свободно удер живать такую панель в горизонтальном положении. Ес ли же ои ее отпустит, одна сторона поднимется относи тельно другой на 1,5—2 м.
6. П Р И М Е Р Ы |
РАСЧЕТА И К О Н С Т Р У И Р О В А Н И Я |
|
Л Е Г К О Б Е Т О Н Н Ы Х П А Н Е Л Е Й П Е Р Е К Р Ы Т И Й |
||
|
|
Пример 1 |
Условия |
проектирования те же, что в примере, рас |
|
смотренном |
в п. 4 |
настоящей главы. Размер панели |
328-598 см (3,3-6 м). Опирание по четырем сторонам: 1\ =
= 320 см, h = 590 см. Размеры |
плиты |
основания |
пола |
||
3,1-5,8 м. |
|
|
|
|
|
Определение нагрузки приведено в табл. 14. |
|
|
|||
|
|
|
Т а б л и ц а 14 |
||
Определение расчетной нагрузки |
|
|
|||
|
Нормативная |
нагруз |
Коэффи |
Расчетная |
|
Наименование нагрузки |
циент пе |
нагрузка |
|||
|
ка в кгс/м- |
регрузки |
в |
кгс/лС |
|
|
|
|
Собственный вес:
~несущей перлитобе-
тонной |
панели |
тол |
0,1X1300=130 |
|
130X1,1 = |
||
щиной |
0,1 |
ж |
• |
• ,• |
1,1 |
||
звукоизоляционного |
|
|
= 143 |
||||
|
|
|
|||||
слоя толщиной |
0,04 м |
|
|
|
|||
(в необжатом |
состо- |
0,04X100= 4 |
1,2 |
4 X 1 , 2 « 5 |
|||
перлитобетонного |
|
||||||
|
|
|
|
||||
основания |
пола |
тол |
0,04(1000-1-100)=44 |
|
44X1,1 « 4 9 |
||
щиной |
0,04 м . |
. . |
1,1 |
||||
покрытия |
пола |
из |
|
|
|
||
линолеума |
на |
масти- |
5 |
1,2 |
5 X 1 , 2 = 6 |
||
|
|
|
|
|
|||
И т о г о . . |
. . |
183 |
|
203 |
|||
Полезная |
(кратковре |
150 |
|
|
|||
менная) |
нагрузка |
|
. . |
1,4 |
210 |
||
В с е г о |
. |
. . |
333 |
| |
413 |
Определение изгибающих моментов для полосы ши риной 1 м и конструирование арматурных изделий. Из-
13—347 |
185 |
гибающие моменты при шарнирном опиранйи по четырем сторонам определяем по формулам:
х = г |
— v |
= l —• |
+ |
л « ' |
6 ( 1 + «*) ' |
п= |
А.= |
= 1 844. |
|
к |
3,2 |
Изгибающие моменты от нормативной нагрузки имеют
следующие величины: в поперечном |
направлении |
Мщ = |
= 30 400 кгс-см (в том числе от |
собственного |
веса |
Мн1дл= 16700 кгс-см); в продольном направлении |
Мп2— |
= 9000 кгс-см. Изгибающие моменты от расчетной нагруз ки: Mpi =37 700 кгс-см; /И р 2 = 11 140 кгс-см.
По формуле (13) проверяем, достаточна ли принятая
толщина несущей панели из перлптобетона |
марки 150 |
|
(по табл. 7 Щ —10 |
кгс/см2): |
|
h = 0,187 1 / |
^ ^ 1 = ю,3 C J K S S I O |
см. |
В связи с тем, что принятая толщина панели (10 см) несколько меньше оптимальной, а также учитывая высо кую деформативность перлптобетона, для армирования панели в поперечном направлении принимаем про
волоку диаметром 8 мм из |
стали класса |
A-I (Ra = |
= 2100 кгс/см2). Шаг стержней в поперечном |
направле |
|
нии принимаем 200 мм. |
|
|
Продольная арматура назначается с учетом монтаж |
||
ных воздействий. При расчете |
на эти воздействия при |
нимается следующая нагрузка: от собственного веса не
сущей |
части — 135 кгс/м2 (0,1-1350); |
звукоизоляци |
|||
онного |
слоя — 4 кгс/м2; |
основания |
пола — 46 кгс/м2 |
||
[0,04(1000+150)]. Итого 185 кгс/см2. |
С учетом |
коэффи |
|||
циента динамичности (/Сд =1,5) эта |
нагрузка |
составит |
|||
277 кгс/м2. |
|
|
|
|
|
При расположении монтажных петель вдоль длинных |
|||||
сторон комплексной панели изгибающий момент |
|
||||
Мы= |
2 ' 7 7 8 3 2 8 ' = 37 300 |
кгс • см > МИ1 |
= |
30 400 кгссм. |
Поэтому выгоднее расположить монтажные петли по
186