Файл: Баулин Д.К. Междуэтажные перекрытия из легких бетонов.pdf

Скачать файл (7,55Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 01.07.2024

Просмотров: 142

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

четырем сторонам, как показано иа рис. 70. В этом случае п = 6 : 3,3=1,82. Монтажный вес комплексной панели Q = = 328-5,98-135+3,1-5,8(46+4) =2645+900 = 3545 кгс.


Вертикальную составляющую усилия с учетом коэф
фициента		динамичности			определяем		по	формуле	(38):
Р = 3545 : 4 = 886 кгс.
Изгибающие моменты, пользуясь табл. 13, определи1
ем по формуле (39).
Изгибающий момент в средине панели в поперечном
направлении Мм			= 0,301 -886 ==267 кгс-м/м					— 26700	кгсХ
Хсм<Мт;
в продольном направлении М м = 0,170-886= 151 кгсУ,
Х Л / У И= 1 5 100 кгссм>Мр2—						11 140	кгс-см;
в	поперечном		направлении			у петли,		установленной
на	короткой		стороне		панели,		Мм = —0,365-886 =
= —323,4 кгс-м/м =—32 340						кгс-см;
в продольном направлении						у петли, установленной .на
длинной		стороне,		Мы	= —0,332• 886 = —294 кгс-м/м =
= —29 400		кгс-см.
Таким		образом,		сечение продольной арматуры					опре

деляют расчетом на монтажные воздействия. Принима ем проволоку диаметром 5 мм из стали класса B-I (i?a =


= 3150 кгс/см2)		с шагом 250 мм.
	Конструкции монтажных петель' с анкерующими
устройствами		и стержнем	для восприятия		растягиваю
щих усилий в верхней зоне показаны на рис. 76.
	Вариант, показанный		на	рис. 76, а, предусматривает
установку петли в вертикальной плоскости.					Такая	кон
струкция обеспечивает более				высокую жесткость		петли
и	позволяет использовать		ее для подъема		панели	как
в	горизонтальном, так и		в	вертикальном	положении.

В этом случае петли сравнительно просто фиксируются

на	бортовых элементах формы при изготовлении	панели
в	кассете или на термоподдоне. Малая ширина	петли

предопределяет использование для строповки захватов типа «карабин». Применение крюков в этом случае иск лючается. При использовании крюков рекомендуется другой вариант (рис. 76,6), который может "быть осу ществлен только при горизонтальном производстве и подъеме панелей. Масса петли с комплектом анкерующей арматуры в первом случае составляет 1,86 кг, во втором — 2,05 кг.

При напряженном стержневом армировании вместо анкерующих коротышей 3 могут использоваться край-

13*

187

ние стержни рабочей арматуры. В местах установки мон тажных петель следует предусматривать устройство замоноличиваемых связей между панелями.

Проверка принятых сечений по несущей способности.

Максимальное усилие в поперечной рабочей арматуре: Л/а = Fa /?a = 2,51 • 2100 = 5270 кгс.

Рис. 76. Конструкции монтажных петель с анкерующимп уст

ройствами

Высота сжатой зоны в предельном состоянии

		А/а	5270	о т с	см.
	х = — — —		= 0,75
		W?n p	Ю0-70
=	Плечо внутренней пары: z=h0—0,5л:=8—0,5X0,75						=
	7,63 см.			сечения: M\=^N&z =
	Расчетная	несущая способность
=	5270-7,63 =	40 200 кгссм>МхП = Ъ7 700				кгс-см.
	Расчетная	несущая способность		сечения		в продоль
ном направлении:
	Na = 0,785 -3150 = 2470 кгс; х = 2470 : 7000 = 0,35						см; 2 =
=7,35—0,17 = 7,18 см;			кгс-см>Мы=				кгс-см>
	М 2 = 2470-7,18= 17 750				15 100
> М Р 2 .

188

Верхнюю арматуру в зоне установки петли проверя


ем по наибольшему					значению	изгибающего момента —
32	340	кгс-см/м.
	Расчет		этой	арматуры		проводится для	полосы
шириной			0,1 /, = 33		сж=0,33	м; М м = 0,33-—32 340 =
=	— 10	670 кгс-см;		Л' а =0,503 - 3500= 1760 кгс;			z « 8 см;
	М =	8-1760=14 100 кгс - сж>10 670 кгс-см.

В соответствии с рекомендациями п. 5 настоящей гла вы можно принять минимальную длину стержня верхней арматуры: 800 мм — 100 d.

Сечение анкерующей петли 2 в запас прочности уста навливаем без учета разложения силы на обе ветви этой петли. Расчет ведется на полное усилие с учетом коэф фициента динамичности Р = 886 кгс.

Fa	=	=886 : 2100 = 0,422 см2. Принимаем 08; Fa =
= 0,503 см2.
Проверка принятого сечения по деформациям.								Зна
чение	модуля упругости			принимаем			по табл. 6: Ев =
= 95 000 кгс/см2:
	=	2 , 1 - Ю ' - 2 , 5 1 =		0,0556;		hQlh = 0,8.
	0	.100-10-9,5-104
По табл. 8 находим ау = 0,290; / = 0,0745; по табл. 7 —
значение		M^ = wbh2R% = ^			000	кгс-см.
		Mr	29 000	-	0 ) 9 5 4	< 1
		М „ г	30 400
Следовательно,			расчет	деформации производится
в предположении наличия трещин.
Жесткость участков пролета, не имеющих трещин, при
кратковременном			действии		нагрузки		B0=ibh3	Еъ —
= 0,0745-105-.9,5-104			= 7,08-108		кгс-см2.		При длительном

действии нагрузки в условиях нормального влажностно-

го' режима В 0 = 7,08-108				: 3 = 2,36-108 кгс-см2			(для перли-
тобетона	С = 3).
	L = -		^	=	3 0 4 0 0	= 0,034;
			bh2R«		6400-140
p. =	——— =	—2^51— _			о 00314;	л = ^ ^	- = 22,1;
г	Ыи	800				9,5-104

189

1	0,287; х = Во = 0,287-8 = 2,3 сж;

, „ 1 + 5 L 1,8 + — •

	г 1 = К — 0,5* = 6,85 см;
Мбт	= 0,256Ш?£ = 25600 кгс-см;
$ л =	1,3 —	= 1,3 — 0,84 = 0,46.

Изгибающий момент от длительно действующей, по стоянной нагрузки М „ д л = 16 700-<Л<Гб.т, поэтому при опре делении -фаг (для расчета прогиба от кратковременного действия постоянной нагрузки) и т|)а3 (для расчета про гиба от длительного действия постоянной нагрузки) от-

ношение	Мб.т
ношение	принимаем равным единице:
	М

•фа 2 = 1,3—1 =0,3; 1|5аз= 1,3—0,8-1 = 0,5 > 0,46=ipai.

В соответствии со СНиП П-В.1-62*, значение коэффи циента v при кратковременном действии нагрузки прини маем равным 0,5, а при длительном — 0,12. Тогда:

Уа_h0z1	0,9	_	0,46	8-,6,85 0,9
E a F a	xbvEe		2,51-2,1-100 230-0,5-9,5-101
	=	3,24-108		кгс/см2;
В п =	Ё ^ ! 1		0,9	=3,94-108	кгс!см\
0,3			0,9
2,51-2,1-10<= +		2 3 0 - 0 , 5 - 9 , 5 - 1 0 «
В3 =	Ё ^		0,9	= 1,2510е	кгс/см2.
О . 5			0,9
2,51-2,1 •10е "'"		2 3 0 - 0 , 1 2 - 9 , 5 - Ю 4
По табл. 9 находим			значение Л = 0,452 и по формуле