Файл: Данилин Н.С. Теория и методы неразрушающего инфракрасного контроля радиоэлектронных схем.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 15.07.2024
Просмотров: 121
Скачиваний: 0
совпадает с определением функции интенсивности отказов, приня той в вероятностных моделях теории надежности:
1 |
д N |
(3.14) |
|
N |
dt |
||
|
|||
Из выражений (3.14) и (3.12) следует, что: |
|
||
1) функция интенсивности |
отказов несет информацию как о |
конструктивных особенностях прибора, так и о характере протека ния физико-химических процессов;
2) интенсивность отказов может быть велика за счет неболь шого количества изделий с аномально большими скоростями из менения энтропии.
Таким образом, получив функциональный вид зависимости между интенсивностью отказов и характеристиками физико-хими ческих процессов, мы можем решить задачу определения показа телей надежности в номинальном режиме по результатам испыта ний в более жестких режимах, т. е. решить задачу форсированных испытаний.
Согласно выражениям (3.13) и (3.9) аномально большие ско рости изменения энтропии должны быть у приборов, имеющих аномально большие составляющие термодинамических сил, в частности, градиенты температуры или потенциала.
Аномалия градиентов температуры и потенциалов сравнитель но легко поддается обнаружению методами интроскопии или в результате наблюдения электрических параметров. Выбирая ука занными методами из исследуемой совокупности изделий приборы с большими значениями градиентов потенциала или температуры, можно осуществить отбраковку потенциально-ненадежных изде лий и тем самым понизить интенсивность отказов оставшихся при боров;
3) из уравнения (3.13) следует, что любое форсирование ре жима приведет к росту парциальных скоростей изменения энтро пии и, как следствие, к увеличению значения интенсивности отка зов. Способов повышения парциальных скоростей изменения эн тропии может быть несколько:
1) за счет увеличения феноменологических коэффициентов;
2)за счет увеличения термодинамических сил, либо их слагае
мых;
3)за счет увеличения и термодинамических сил и феноменоло гических коэффициентов.
Функциональная связь феноменологических коэффициентов с интенсивностью внешних воздействий, как правило, известна. При мером может служить широко известное соотношение Аррениуса— Эйриига для скоростей химических реакций или показанная в гла ве 5 для скоростей распада твердых растворов экспоненциальная зависимость■от температуры-
Задача выбора метода ускорения сводится к задаче классифи кации приборов по характеру протекания физико-химических про
39
цессов. Методика ускоренных испытании предполагает увеличение феноменологических коэффициентов при сохранении величин тер модинамических сил, описывающих перенос заряда и тепла, спра ведлива в отсутствии эффектов наложения, т. е. для маломощных элементов.
Для мощных приборов, где эффекты взаимодействия потоков тепла и вещества значительны, применение методов увеличения только феноменологических коэффициентов за счет температуры малоэффективно.
После выбора метода ускорения и оценки количества неизвест ных параметров соотношения (3.12) задача ускоренных испытаний сводится к задаче определения этих параметров по данным испы таний, полученных в форсированных режимах.
Целесообразно, чтобы выбираемый метод ускорения позволял использовать уже известные функциональные зависимости фено менологических коэффициентов, термодинамических сил или их слагаемых, позволяя тем самым сохранить число параметров за висимости (3.12), подлежащих экспериментальному определению.
Выражения (3.12) и (3.13) указывают также путь построения методов оценки надежности высоконадежных изделий по резуль татам неразрушающего контроля.
Методами интроскопии могут быть определены градиенты тер модинамических сил при неизменных феноменологических коэф фициентах и рассчитаны значения % при известных механизмах отказов.
§ 3.3. ИНФРАКРАСНЫЙ КОНТРОЛЬ И НАДЕЖНОСТЬ СХЕМ
Связь уровня инфракрасного излучения с энергией, рассеивае мой в данной точке тела и с температурой в этой точке, свидетель ствует о том, что исследование влияния инфракрасного излучения на надежность и качество электронных блоков, это прежде всего исследование связи между мощностью, рассеиваемой элементами схемы (температурным полем), с одной стороны, и дефектами, с другой-
Известны (17]—[22] способы контроля материалов и элементов электронных схем по уровню инфракрасного излучения путем ре гистрации изменений температурного поля. Основой при этом яв ляется изменение однородности теплового поля в месте дефекта,
который характеризуется |
нарушением локальной однородности |
||
материала. |
Так, например, изменение однородности |
теплово |
|
го поля на |
резисторе |
позволяет выявить дефект, |
который |
характеризуется изменением теплового сопротивления между про водящим слоем резистора и контактной площадкой. Данный де фект относится к числу «скрытых» по отношению к обычно контро лируемой величине сопротивления. Сопротивление резистора из меняется в заданном по ТУ допуске, однако изменение теплового сопротивления свидетельствует о нарушении конструктивных пара
40
метров резистора, что может привести к его физическому разру шению. Подобные зависимости могут быть получены для различ ного рода механических дефектов детален и материалов, при этом обнаруживаются трещины, раковины, отслоения и т. д.
Ограничиваясь областью исследовании электронных систем, не будем подробно останавливаться на подобного рода дефектоско пии.
Отказ системы, прошедшей серию испытаний, в случае скры того дефекта может произойти в основном по двум причинам:
—из-за необратимых физико-химических процессов, происхо дящих в элементах;
—сбой из-за помехи, вероятность которой никогда не равна О,
несмотря па принятые меры по обеспечению помехоустойчивости. Рассмотрим возможность оценки надежности системы при оценке с помощью инфракрасного контроля скорости физико-хи мических превращений и помехоустойчивости системы, учитывая
возможность определения |
температуры поверхности |
элемента и |
|||||||
мош,мости, рассеиваемой им. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Скорость ухода параметра элемента от номинального значения |
||||||||
Х0 находится в функциональной |
связи со скоростью |
химической |
|||||||
реакции, определяемой |
законом |
Аррениуса: |
|
|
|
||||
|
|
|
|
- |
|
?» |
|
(3.15) |
|
|
|
|
V = V 0e |
|
*т, |
|
|||
где |
V0 — постоянная |
реакции; |
|
|
|
|
|
|
|
|
Е0 — энергия активации; |
|
|
|
|
|
|
||
|
R — газовая постоянная; |
|
|
|
|
|
|
||
|
Т — температура материала. |
|
|
|
|
|
|||
|
Можно предположить, |
что в линейном приближении |
|
||||||
|
|
X = X H+ a V t , |
|
|
|
||||
где |
Х п — начальное значение |
параметра; |
|
|
|
||||
|
а — постоянная, определяемая влиянием химической реак |
||||||||
|
ции на параметр; |
|
|
|
|
|
|
||
|
t — время. |
|
|
|
|
элемента |
равна |
вероятности |
|
|
Вероятность безотказной работы |
||||||||
попадания параметра X в пределы |
|
допуска [А^+Д, Х 0 —4]. |
При |
||||||
нормальном законе распределения |
параметра |
|
|
|
|||||
|
|
|
х0+д _ (х-х„)» |
|
|
|
|||
|
Pi-= |
С)/ |
ту- |
f |
« |
2°3 dx |
(3.16) |
||
|
|
2* х;_ Л |
|
|
|
|
|
||
вероятность попадания |
величины X |
— X n- \ - a V t в заданный |
ин- |
||||||
тервал |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
Х 0 + Д |
|
( X - a V l - X 0)2 |
|
|
|
|
|
" - T |
r s r . l |
|
|
2з- |
dx. |
(3.1 7) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
хо-д |
|
|
|
|
|
41
Соотношение (3.17) следует из известных'теорем для математичес кого ожидания и дисперсии суммы случайной и неслучайной вели чины.
Надежность элемента, как функция времени, может быть пред ставлена вероятностью безотказной работы в интервале времени [ОД], и определяется
р — с о
а интенсивность отказов
|
|
|
|
dp [t.) |
|
|
(3.18) |
|
|
|
|
|
dt р |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
Для Р =» 1, |
что |
соответствует |
высокому |
уровню |
|
надежности |
||
изделия и стабильному технологическому процессу, |
из соотноше |
|||||||
ний (3.17), (3.18) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а V |
- ( Д + a V U “ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
(3.19) |
|
|
|
V 2 а |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
при небольших перегревах (Т—Т0) |
из выражения (3.15) |
|||||||
|
|
d V = , V { T n) ^ |
d T . |
|
|
(3.20) |
||
Приращение X от Т можно определить с помощью выражения |
||||||||
|
|
АХ |
д X |
д V |
|
|
(3.21) |
|
|
|
А 7 |
д V |
~ д Г |
|
|
||
|
|
|
|
|
||||
Из выражений |
(3.19), |
(3.20), |
(3.21) следует |
|
|
|||
АХ |
Е ( а? V-12 . |
|
a Vi к . |
, a V i А |
(3.22) |
|||
п т - т р |
|
+ 1 ~ |
i dь ‘ — г — |
|||||
|
|
Зависимость между температурой и уровнем инфракрасного излучения (W) в предположении линейной связи можно предста вить выражением
U7 — А ТС. |
(3.23) |
Используя выражения (3.22), (3.23), можно получить неравен ство, служащее критерием при отбраковке потенциально нена дежных элементов по уровню инфракрасного излучения:
W < |
Д \ ю п Е C i |
а'1 V'1t'1 - f з2 — а V t \ c I к |
а V t А |
(3.24) |
X R Т- з2 |
|
|||
|
|
|
|
где АХ, допустимое увеличение интенсивности отказов.