Файл: Григолюк Э.И. Устойчивость и колебания трехслойных оболочек.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 16.07.2024

Просмотров: 144

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

ным уравнениям местной потери устойчивости цилиндрических трехслойных оболочек (рис. 13):

„ „„

 

Eh

д2

Л

 

Л2

- ,

.

 

(3.1)

ѵ2 ѵ г =

R

дх2\

• 1

ß

V"

у ;

 

 

 

 

 

 

U

 

 

£> 1 — — V 2

Ѵ2Ѵ2у_

+

 

 

 

TV?!

— +

 

â2

 

 

<92 \

,

-,

Л2

V

У =

0.

(3.2)

dxds

 

 

ds2

 

1

 

 

2 2

 

 

ft

.

А

 

 

З д е с ь

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

02

,

(92

 

 

 

 

 

 

 

У 2 = <9л-2

 

Ös2

 

 

 

 

 

Рис. 13. Круговая цилиндрическая оболочка

Д л я свободно опертой замкнутой цилиндрической оболочки граничные условия имеют вид

^ =

Ѵ 2 ^ = х = Ѵ 2

х = Ѵ 2 Ѵ 2 ) с = 0

при

х=0

 

и х=1.

 

(3.3)

Систему уравнений

(3. 1) — (3 . 2)

с помощью

введения

разреша ­

ющей функции %і

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

г,2^2

с- Eh

д2

(л

h2

 

л

 

(3.4)

 

 

 

R

дх2

\

a

 

) Ii

 

 

А

 

ѵ

 

 

сведем к одному уравнению устойчивости

 

 

 

 

 

D 1

9А2 _ , \

_ „ _ , _ , _ ,

.Eh

д*

1

 

V Yi

 

 

V I V V V V у, Ц

 

 

 

 

 

 

 

(92

 

- t ^ ) v

^ X i =

0 -

(3-5)

 

 

 

- n ^ { 1

73


Граничные условия для свободно опертых краев относительно функции хі запишутся следующим образом:

Х г = Ѵ 2 Х і = Ѵ 2 Ѵ 2 Х і = Ѵ 2 Ѵ 2 Ѵ 2 ) С і = Ѵ 2 Ѵ 2 Ѵ 2 У л = 0 при х=0

и х = 1.

 

(3.6)

Перейдем к решению конкретных задач по определению крити­ ческой нагрузки свободно опертой круговой тонкой упругой трехслойной цилиндрической оболочки при различных внешних воздействиях.

2. КРИТИЧЕСКАЯ НАГРУЗКА ПРИ РАВНОМЕРНОМ ОСЕВОМ СЖАТИИ

Рассмотрим [14] местную потерю устойчивости опертой по торцам круговой трехслойной цилиндрической оболочки, под­ верженной действию равномерно распределенной по контуру сжимающей силы N. ПОД действие этого усилия в оболочке при докритпческом безмоментном состоянии возникнут удельные усилия, равные

 

N

Щ2 =

0;

7Ѵ°2

=

0.

З а д а ч а сводится

к решению уравнения

устойчивости

o ( l - ^ )

W W y .

 

£

( 1 - f

V 2 )

•УѴ?[дх2

Л2 V 2

Ѵ 2 Ѵ 2 / а = О,

которое ищем в виде

 

 

 

 

 

 

 

Уі==Уа S l n

mux

 

IIS

 

 

 

c

o s

 

 

 

(3.7)

(3.8)

(3.9)

где m — число

полуволн

по образующей

цилиндра,

п — число

волн по

окружности,

образующихся

в момент потери

устойчи­

вости оболочек; хо — постоянная.

 

 

 

 

 

 

 

 

Вводя

(3.9)

в

(3 . 8),

придем

к

формуле

д л я

критического

осевого усилия

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1 +

U [

 

 

 

 

 

« 2 \ 2

 

т2

 

 

N--

2£>зтЗ

Х2

+

ц2

Х2

'

Л2)

 

 

 

 

 

 

I т2

 

п2

 

т.1

 

т 2

 

п2 \ 2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

l

+ k {

U

+

V2

 

"хг"

U

4 "

Я2~/

J

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

_£_

 

(3.

10)

г д е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

/і2Я 2

 

12^2(1

_ V 2 )

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

Я4Л2Ѳ

 

 

 

 

74


П о д б и р а я целоисчисленные

значения

т,

п,

соответствую­

щие минимуму в ы р а ж е н и я

(3. 10), найдем

 

наименьшее

значение

критической осевой силы

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

^ к р г а 1 „ =

- 2 я / ? Т О к р

т 1

п =

- ^ - ^ 1 | п .

(3.11)

Проведенные

вычисления показывают,

 

что при k^O,

К^0,4,

 

/ ^ „ п р а к т и ч е с к и не зависит от п а р а м е т р а А, (см. т а б л и ц у ) .

Таблица значений

ртіи*

при

j . i 2

= 100,

ф = 0,05,

/ г = 1 , л = 0

X

1,00

 

1,1

1,2

1,3

 

 

1,4

 

1,5

1,6

*

•5,4218

5,4212

5,4013

5,4134

 

5,4136

 

5,4013

5,4093

Лпіп

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

m

7

 

7

8

 

9

 

 

9

 

 

10

11

На рис. 14 приведены графики

зависимости

наименьшего

критического

значения

п а р а м е т р а

Р* =

Р*т1п>

определяемого из

формулы

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Infi

л 2 \

/tri1

л 2

\ 2

 

 

 

m 2

 

 

 

1 +

Jut^nL)

 

iL

 

1

'

 

(oL + JiL)2

 

 

 

 

{ I2

' Я2 /

 

À2

 

 

 

 

\ 12 ^ Л2 )

 

от параметра

. сдвига

k дл я значений

ц.2 = 64,

1000, 5000, 10 000,

15000, 30000

п р и Ф = 0 , 1 .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С

достаточно

хорошим

приближением

 

эту зависимость мож ­

но получить, считая т2ІХ2+п22

и т 2 Д 2

непрерывными

аргумен­

тами и проводя минимизацию в ы р а ж е н и я

дл я р*.

 

П о л а г а я

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

rrfi

, л 2

,

nfi

, л 2 \ 2

fnfi \ - і

 

 

 

перепишем формулу (3. 12) в виде

^ < m 1 < o o , m 1 < m 2 < o o j

 

Легко видеть, что минимум в ы р а ж е н и я (3. 13)

достигается

на границе изменения переменных, определяемой

равенством

т\=т2,

(3. 14)

75


что возможно, когда форма потери устойчивости оболочки осесемметрична. В ы р а ж е н и е для р* приобретает вид

1

Um

 

(3. 15)

1 +

кт{1

mi

Рассмотрим два возможных

случая.

 

1. Пусть /г/?гI — 1, где іщ

соответствует р^п.

Здесь член

іЭ7гші<СІ и им можно пренебречь,

вследствие

чего формула

(3. 15) запишется так:

Г

160

ПО

120

100 SO 60 W 20

О

 

 

 

 

 

ГГЦ

 

 

(3.16)

 

 

 

 

Р" =:1 +

kmy

mx

 

 

 

 

 

 

 

Mi'=30000

Из условия clp*ldinx=Q имеем

15,000

m.

у-

'min "

= p ( 2 - * | i ) .

(3.17)

1 ku.

 

 

 

 

 

 

 

10000

 

 

 

 

 

 

 

 

5000 1000

 

Pue.

14. Зависимость

критического

значения

 

 

продольно" сжимающего

напряжения р * —

 

 

= р п 1

1 п круговой

цилиндрическои

ооолочки

0,04 0,08 ОД 0,16 А

от

параметра сдвига k при •&=О, I

для ря ­

 

 

 

 

 

да

значений

2

 

Ф о р м у ла (3. 17) дает

достаточно

точные значения Р*п1п^

если выполняется условие

 

 

 

1 —p./fe>».

(3.18)

В частности, при k=0 получим известную формулу для кри­ тического значения параметра продольного сжимающего усилия однородной цилиндрической оболочки.

2. Когда ЫгіП\~\, где іщ соответствует /Сіп ^'" і ^ ' > Ф°Р~ мула для р* приобретает вид

(3. 19).

Определяя корень уравнения dp*/dmi=0, найдем

 

 

(J-

*

г - 1 1

(3.20)

 

 

 

 

 

Уравнение

(3. 19) с

достаточной

дл я практических

расчетов

точностью может быть использовано при /г>0,2.

 

Согласно

(3.20) и (3. 11) п р и / е > 0 , 2 имеем

 

 

кр min "

Eh?

V

- O A , —

(3.21)..

 

 

 

2R

3 ( 1 - Ѵ2)

 

76


О т с ю да для оболочек с легким заполнителем получим

 

 

 

1

кр min •

2R / 3 ( 1

_ Ѵ і 2 )

2R

 

 

 

 

•OA

1 + - 1

/

Ai +

Ä2 X

2 "

(3.22)

 

 

 

 

 

3

V

Аз

 

 

Пренебрегая

изгибной

жесткостью

несущих слоев,

найдем

 

 

 

 

• OA,

 

 

Ai + Ä2

(3. 23)

 

 

Р min '

 

 

 

 

Отбрасывая в скобке второй член, р

 

придем к общеизвестной

формуле

 

 

136

 

 

 

 

-OA3>

 

 

 

 

128

 

 

КРіПІП '

 

 

(3.24)

я»

 

полученной в предположении, что средин­

 

 

ные поверхности

несущих

слоев

прикреп­

 

 

л е н ы к поверхностям

заполнителя .

 

 

 

 

На рис. 15 представлены

зависимости

 

 

р* = Р'*пип

от десятичного

л о г а р и ф м а

па­

 

 

раметра

р 2 при

k = 0, 0,01,

0,05,

0,1, 0,2,

 

 

0,5, 1000,

когда

-0=0,05.

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 15. Зависимость критического

значения про­

 

 

 

дольного сжимающего

напряжения р *

круговой

 

 

 

цилиндрической

оболочки от десятичного лога­

 

 

рифма

параметра и.2 при О = 0 , 0 5 и ряда

значении

g

 

 

 

параметра

сдвига

k

 

1,0

2,0 3,0

4,0 iCß1

 

 

3. НЕРАВНОМЕРНОЕ

ОСЕВОЕ

СЖАТИЕ

 

В

случае,

когда

осевая

с ж и м а ю щ а я

сила N приложена экс­

центрично к

торцу цилиндрической оболочки,

удельное

усилие

при докритическом безмоментном состоянии оболочки вычисля­ ется по формуле

 

V 2nR

- ^ T _ c o s

(3.25)

1 1

nR2

R

 

где Мизг—изгибающий

момент,

равный

 

 

 

M^Ne^NRe

 

(3. 26)

— эксцентриситет

силы N).