Файл: Григолюк Э.И. Устойчивость и колебания трехслойных оболочек.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 16.07.2024
Просмотров: 136
Скачиваний: 0
положения равновесия системы и имеют исчезающе малую вели
чину. Д л я линейных упругих |
систем |
оба указанных ограничения |
|
излишни: первое—вследствие |
независимости действия |
сил, вто |
|
р о е — из-за линейности выражения |
виртуальной работы |
относи |
тельно виртуальных перемещений. Поэтому в качестве дополни
тельных |
перемещений |
могут быть |
приняты вызванные произ |
||
вольной |
нагрузкой |
действительные |
перемещения, |
отсчитывае |
|
мые от положения |
системы в недеформированном состоянии си |
||||
стемы. Такой принцип |
возможных |
перемещений |
называется |
принципом возможных перемещений в форме Мора, широко ис пользуемый в теории однородных стержней.
Пусть совокупность внешних сил, приложенных к стержню (назовем ее обобщенной силой Р) уравновешивается .внутренни ми силами — моментами Л7, Я и поперечной силой Ç 3 . В качестве дополнительных перемещений примем действительные переме щения, в ы з в а н н ы е обобщенной силой Р. Работу внешней силы Р на дополнительных перемещениях U формально запишем в виде PU. Теперь, если А работа внутренних сил й, M, Qs на переме щениях w, а, вызванных силой Р,
|
А==~І |
i f f £ - M |
i S - + b a |
) d x ' |
|
( |
1 - 1 4 7 ) |
||||
то имеем |
равенство |
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
~PU |
|
|
|
|
|
+ A = Q. |
|
|
|
(1.148) |
|
Вводя в в ы р а ж е н и е дл я А вместо момента Й момент S, |
запи |
||||||||||
шем предыдущее равенство в форме |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pD = P(J=~ |
j " |
MM + |
|
|
SS - f l l 2 |
°o~ |
& ) Q 3 Q 3 " |
dx. |
(1 . 149) |
||
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Интеграл Мора |
в форме |
(1. 149) неудобен, так как |
необходи |
||||||||
мо иметь 5 и Q 3 для обоих |
состояний. |
Приведем |
его к |
более |
|||||||
удобному виду. Интегрируя по частям и используя |
|
уравнение |
|||||||||
равновесия, представим работу |
внутренних |
сил так: |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
Л = - / ? а | 5 + | ' M-j^-dx. |
|
|
(1.150) |
|||||
Используя |
д а л е е равенство |
|
|
6 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
— Y = - — - + Y — - |
|
|
|
1.151 |
||||
|
|
|
dx*- |
|
D |
dx |
|
|
|
|
|
и проводя |
в (1 . 150) |
еще одно |
интегрирование по частям, имеем |
||||||||
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
і 4 |
= |
- 7 а |
5 |
| |
о — + |
|
|
|
(1.152) |
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
36
П р и |
отсутствии |
торцевой д и а ф р а г м ы |
( S = 0 ) |
или при |
наличии |
||||||||||||
д и а ф р а г м ы бесконечной |
жесткости |
(сс = 0) |
неинтегральное |
сла |
|||||||||||||
гаемое |
в (1.152) |
исчезает, |
,в |
результате |
вместо |
(1.149) |
имеем |
||||||||||
равенство |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.153) |
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Преимущество |
этой |
формулы |
по |
сравнению |
с |
формулой |
|||||||||||
(1.149) |
состоит |
в том, что угол сдвига |
а |
необходимо |
вычислять |
||||||||||||
только дл я одного случая |
загружения . |
Значение |
угла |
сдвига |
|||||||||||||
м о ж н о |
определить, интегрируя |
уравнение совместности |
моментов |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
П2\ |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1 . |
154) |
|
|
dx2 |
|
i2 j |
у |
|
|
|
/2 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ѵ |
1 |
|
|
|
|
|
с учетом соотношений |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
1 — а р- |
d i x |
|
г, |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
va = |
|
• |
|
( — H |
|
|
|
|
(1.155) |
|||||
|
|
|
|
|
Db |
n2 |
dx |
\ |
Y |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
n2 |
dx2 |
V У |
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где, как и ранее, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
ß/2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р а з р е ш а я |
уравнение |
(1.154), |
находим |
в ы р а ж е н и я |
для |
||||||||||||
•ya(x) и Sx через их начальные |
значения |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Y a ( J C ) = Y a 0 c h ^ + - ^ ^ - ( 5 0 |
+ A f 0 ) s h ^ ~ |
|
|
|
||||||||||||
|
і —а |
ch |
|
|
|
|
M(x0)dx0; |
|
|
|
|
|
|
||||
|
да |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
S(x)=ya0^JLsh!l£.+iSQ |
|
|
|
|
+ |
|
M0)ch'f |
|
|
|
|
|||||
|
-М{х)- |
|
|
|
sh |
"(*-•*(>)- |
M(x0)dx0; |
\ |
(1.156) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
- L / / ( J C ) = Y a 0 / 1 ^ s h |
f |
+ |
|
|
(M0+S0)chf- |
|
|
|
||||||||
|
~ f \ s h |
|
П І Х ~ і Х 0 ) |
M |
№ » |
|
|
|
|
|
|
|
37
В случае пренебрежения изгибной жесткостью несущих слоев интеграл Мора существенно упрощается
P U = P U : |
И |
ММ • |
QQ)dx |
; i . 157) |
|
D
о
Здесь M H Q соответственно изгибающий момент и поперечная сила стержня, напомним, что угол сдвига в данном случае равен
а (х)~- |
(1.158) |
Методика использования интеграла Мора для определения пере
мещений такова |
же, как и для однородных стержней. |
|
Силовой фактор соответствует перемещению, если в процессе |
||
деформации стержня он совершает работу на данном |
перемеще |
|
нии. Н о р м а л ь н а я |
сосредоточенная сила совершает |
работу на |
прогибе стержня в точке ее приложения, поэтому при определе
нии прогиба |
считаем, что M и Q возникают от действия |
нормаль |
|||||||||||||
ной единичной сосредоточенной силы. Сосредоточенный |
момент |
||||||||||||||
совершает |
работу |
на обобщенном |
перемещении |
о = у а — |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dx |
а в случае |
Ф = 0 и \ = 1 — на перемещении |
-ф. Рассмотрим |
этот |
||||||||||||
вопрос подробнее. Пусть в сечении |
х = а |
приложен |
единичный |
||||||||||||
сосредоточенный |
момент, тогда при е—-О |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
<р(а-\-г) |
— <о {а, — s) = |
0; |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
[М(а)\ |
= М(а + ъ)-М(а |
— ъ)=Ь, |
|
|
(1.159) |
||||||
|
|
|
|
Q = const. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Р а з б и в а я |
интервал |
интегрирования |
О ^ . ѵ ^ / |
на |
два подын |
||||||||||
т е р в а л а |
0^.х<а |
|
и а<х^1 |
и учитывая |
зависимости |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
M = |
D-^-; |
Q = |
D- |
|
|
|
|
(1. |
160). |
|
|
|
|
|
|
|
|
dx |
|
dx* |
|
|
|
|
|
|
з а п и ш ем интеграл |
(1 . 153) в ф о р м е |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
J |
|
= |
DJLL |
|
ÉL)-D(û^L |
|
+ |
yaQ dx • |
|
|
|
||
|
|
|
|
4. |
dx |
у |
dx I |
' |
dx2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
D f [ ^ ) - D ^ ^ y a Q \ d x - |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
dx |
\ |
dx J |
dx2 |
|
|
|
|
|
|
|||
= |
—[M {a)] cp (a) + M (/) cp (/) - |
M (0) ?(0) + |
Î Q — |
dx |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
dx |
|
|
38
Учитывая (1. 159) и равенство dQ=0, запишем интеграл / в виде
J = -9(a) + [M(/)<р(/) + Q(I) w(/)] - [М (0)ср(0) + q(0) w (0)]. (1.161)
Вслучае идеальных опор два последних слагаемых в (1. 161)
ра в н ы нулю в силу краевых условии.
Определим прогиб правого торца консольного стержня, выз
ванный сосредоточенной |
силой |
Р, приложенной на этом торце. |
|||||||||||
В данном |
случае |
фиктивная |
сила |
совпадает |
с активной |
(для |
|||||||
•уа(х) |
воспользуемся |
(1. 144)]. |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
М{х) |
= |
р{х |
— 1); |
|
|
||
|
|
уа |
(х) |
= |
|
|
|
|
— ch |
|
\-т il sh |
(1.162) |
|
|
|
|
|
D |
|
8л 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M{x)=x—l\ |
|
|
Q{x)=L |
|
|
||||
Используя |
интеграл |
(1. 153), имеем |
|
|
|||||||||
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
w{l) |
= — |
Г L Ï |
- / ) |
2 |
^ |
+ — |
— |
\ |
Г1 — ch — |
- f t h / i s h — |
\dx= |
||
|
û |
J 1 |
|
' |
~ |
D |
|
H |
|
/ |
I I |
|
что |
совпадает с ранее вычисленным значением прогиба |
(1.145). |
||
Н а й д е м теперь |
угол |
ц>(а) того ж е стержня . Д л я этого в |
сечении |
|
х—а |
прикладываем |
сосредоточенный единичный момент, в ре |
||
зультате имеем |
1 |
|
|
М{х) |
= |
\ |
1, |
х<Са |
Q(x) = |
0, |
:>х<а-> |
||||||
|
|
{ 0, |
х>а; |
|
|
|
теперь |
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
<р(а) = |
-£ |
J |
{x-l)dx |
= - P a |
( V - a ) . |
|
|
|
о |
|
|
|
|
Б о л е е сложные задачи решаются аналогичным
(1.164)
(1.165)
образом .
10. УСТОЙЧИВОСТЬ ТРЕХСЛОЙНОГО СТЕРЖНЯ
Рассмотрим трехслойный стержень, подверженный действию торцевых с ж и м а ю щ и х сил N, линия действия которых отстоит на расстоянии е = const от средней линии заполнителя .
Если принять е = е 0 (§ 3)
« о = - у Л с і з = \ h [Vi Vi + 'в) - У* (4 + *8 )1. |
(1.166) |
39