Файл: Глебов А.З. Организация труда электросварщиков-полуавтоматчиков.pdf

цепи и схемы управления. Подгоревшие и ненадежные контакты нужно зачищать и затягивать, а поврежден­ ную изоляцию заменять.

В зависимости от загрязненности поверхности сва­ рочной проволокой один раз в неделю или в две недели направляющую спираль шланга необходимо промывать

вкеросине или бензине, для чего шланг заменяют новым,

аиз загрязненного вынимают спираль и погружают в керосин или бензин на двое-трое суток. Если спираль не вынимается из шланга, в нее заливают 25 г бензина или спирта на 5—10 мни. После промывки шланги тщатель­ но продувают воздухом.

ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ПОЛУАВТОМАТИЧЕСКОЙ СВАРКИ

Повышение производительности полуавтоматической сварки в углекислом газе может осуществляться в двух направлениях. Первое направление заключается в со­ кращении основного времени, затрачиваемого на сварку. Этого можно достигнуть повышением производитель­ ности наплавки и уменьшением объемов наплавляемого металла. Второе направление — совершенствование организации труда электросварщиков с целью сокраще­ ния вспомогательного времени и времени обслуживания. Сократить время, не связанное с процессом сварки, можно за счет лучшего оснащения, рациональной орга­ низации рабочего места, труда и обслуживания, а так­ же создания нормальных условий для труда рабочих.

Количество наплавляемого металла в г, идущего на формирование сварного шва, определяют по формуле

тивность расплавления электрода зависит от количества тепла, выделяемого на электроде активным пятном дуги, и степени предварительного подогрева электрода про­ ходящим по нему Сварочным током. При сварке током обратной полярности мощность, развиваемая на элек­ троде, определяется зависимостью

32

выхода.

Поэтому повышение силы тока и напряжения дуги увеличивает количество тепла, выделенное на электроде, и предварительный нагрев вылета электрода джоулевым теплом, так как последний зависит от силы тока, сопро­ тивления и скорости подачи проволоки.

Из всего сказанного следует, что интенсификация плавления электродной проволоки и увеличение произ­ водительности наплавки при полуавтоматической сварке могут быть достигнуты увеличением силы тока и на­ пряжения, уменьшением коэффициента разбрызгивания и повышением предварительного подогрева вылета элек­ тродной проволоки.

Уменьшение объемов наплавляемого металла воз­ можно за счет рациональной формы кромок и оптималь­ ных параметров сварных швов, обеспечивающих необхо­ димый провар и прочность сварного соединения.

При сварке металла малых толщин и швов во всех пространственных положениях тонкой электродной про­ волокой диаметром до 1,4 мм обычно применяют ре­ жимы (см. рис. 3, область режимов 1), обеспечивающие перенос металла с периодическими короткими замыка­ ниями дугового промежутка. Однако при сварке метал­ ла толщиной более 3 мм, особенно в нижнем положе­ нии, необходимо увеличить силу тока для более глубо­ кого провара и повышения скорости сварки.

Увеличение силы тока до 190—240 А и напряжения до 22—26 В при сварке проволокой диаметром 1,2 мм обеспечивает некоторое повышение производительности сварки, удовлетворительную форму шва. Перенос метал­ ла происходит крупными каплями с апериодическими короткими замыканиями и повышенным разбрызгива­ нием. При дальнейшем увеличении силы тока до 250—350 А улучшается стабильность процесса, умень­ шается размер капель и разбрызгивание. Перенос ме­ талла при этих токах — смешанный. При сварке током силой 350 А и выше при напряжении 33В перенос ме­ талла переходит в мелкокапельный без коротких замы­ каний.

Для проволоки диаметром 1,6 и 2 мм повышение стабильности процесса и переход к мелкокапелыюму переносу без коротких замыканий наступает при силе тока соответственно 360—400 А, 450 А и напряжении на дуге — 34—36 и 34 В. Осциллографнрование показы­ вает, что независимо от плотности тока в электроде при снижении напряжения ниже оптимального перенос ме­ талла вновь осуществляется с периодическими корот­ кими замыканиями. Дуга при этом горит на 2—4 мм ниже поверхности основного металла. Форма шва не­ удовлетворительная, с большим усилением.

Разбрызгивание металла при сварке на оптимальных режимах минимальное, на поверхности деталей нет при­ липших брызг. Брызги оседают на поверхности кратера. Потери на угар и разбрызгивание составляют 6—8% и остаются практически неизменными во всем диапазоне оптимальных режимов. Для обеспечения минимального разбрызгивания металла угол наклона горелки необхо­ димо выдерживать в пределах 90 ± 10°.

Улучшение формирования швов достигается увеличе­ нием напряжения на дуге с таким расчетом, чтобы ее видимая часть между торцом электрода и поверхностью изделия составляла 2—3,5 мм. Формирование шва так­ же улучшается с увеличением диаметра электрода. Швы, выполненные проволокой диаметром 2 мм, имеют форму лучше, чем швы, выполненные проволокой диа­ метром 1,6 и 1,2 мм. Очевидно, лучшему формированию швов способствует большая подвижность дуги на торце электрода большого диаметра.

Рекомендуемые режимы полуавтоматической сварки

34