Файл: Монтажные провода для радиоэлектронной аппаратуры..pdf

Скачать файл
Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 15.10.2024

Просмотров: 102

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

 

 

Что касается степени разбро­

 

 

са показателей,

которая

ха­

 

 

рактеризуется величиной ко­

 

 

эффициента

вариации,

то

 

 

этот

параметр

имеет

явно

 

 

выраженный

минимум

при

 

 

грузе

300 гс

(рис. 3-7).

 

 

 

Физический смысл такого

 

 

распределения разброса

по­

 

 

казаний можно

объяснить

 

 

следующим

образом:

при

ЮО ZOO 300 Ш 500 600 700гс

малых грузах натяжение жи­

Рис. 3-7. Зависимость

коэффи­

лы вокруг роликов при изги­

бах недостаточно, при боль­

циента вариаций от

величины

ших— повышаются

динами­

натягивающего груза.

 

ческие нагрузки

на

свобод­

 

 

 

 

ный

конец жилы.

В обоих

случаях увеличивается разброс показаний. Для оконча­ тельного выбора оптимального груза при испытании про­

водов сечением 0,5 мм2

на стойкость к перегибам

необхо­

димо

было

выяснить,

яв­

 

 

 

 

 

 

 

ляется

ли груз

300 гс

оп- °>3

 

 

 

3

 

 

тимальным

и для других

 

V

 

 

t

 

 

 

 

 

 

конструкций токопроводя­

 

Лч

 

 

\ /

 

щих жил того же сечения. о, г

\

S

у

 

я

С этой целью

по описан­

 

 

 

1

 

 

 

>

 

 

ной выше

методике

были

 

 

 

 

 

 

 

испытаны

образцы

жил

 

 

 

 

 

 

р

конструкций

19X0,18

и %

 

.100

 

300

- 500

гс

7X0,30. Результаты

испы­

Рис. 3-8.

Зависимости

коэффи­

таний

приведены

 

на

циентов

 

вариации

от

величины

рис. 3-8.

 

 

 

 

груза для

жил

разных

конструк­

Анализ

графиков, при­

ций.

 

2 — 19X0,18;

3 — 49X0,12.

веденных на этом рисун­

7 — 7X0,30;

 

 

 

 

 

 

 

 

ке, показывает, что

опти­

 

 

 

 

 

 

 

мальный груз для токопроводящих жил одного

сечения—

величина постоянная, не зависящая от конструкции жи­

лы. Подобные же исследования

были

проведены и для

токопроводящих

жил других сечений

(рис. 3-9).

В результате для каждого сечения выбраны опти­

мальные

грузы для

испытаний

проводов на

стойкость

к перегибам. Эти величины

приведены

ниже:

 

Сечение токопроводя­

 

 

 

 

 

 

щих жил,

мм* . .

0,03

0,05 0,08 0,12 0,200,35 0.5

0,75 1,0 1,5

Оптимальный груз, гс

50

50

75

75 100

200 300

400 500 700

80

Оптимальный объем выборки для проведений испы­ таний токопроводящих жил .на стойкость к многократ­ ным перегибам определялся из следующих условий: до­ стоверность а = 0,9; вероятность эффективного вывода (надежность оценки) Р = 0,99; максимальный размах до­ пустимых значений стойкости к перегибам не должен

с

0,2мм2\

0,75

ол

'0.Ъ5./0,5

 

у/

 

 

 

0,1

 

—1—

 

 

О

ТОО ZOO ZOO 400 500 600

700 800 900 гс

Рис. 3-9. Зависимости коэффициентов вариации от величины грузов для жил разных сечений.

превышать ± 3 0 % от среднего значения.

Для решения поставленной задачи воспользуемся

формулой

 

 

 

 

 

 

/

»

=

W ± а ( А

_|_t p , / п-~^ )

(3-29)

и преобразуем ее:

 

 

 

 

 

/п (а1 Р1 /г) =

1А7

1

±С1-±-

п— 1

 

Y v2

 

 

 

 

 

V п

 

Выполнение приведенных выше условий возможно при

: о , з . (3-30)

V п

Решение этого неравенства приведено в табл. 3-3 (при С = 0,12).

Т а б л и ц а 3-3

п

' а

tJVn

 

 

 

3

2,920

1,63

2,45

1,52

0,378

5

2,130

0,90

3,05

1,71

0,313

10

1,833

0,58

4,02

1,96

0,305

20

1,729

0,38

5,51

2,08

0,298

30

1,699

0,31

6,42

2,15

0,295

6—27

81

 

Таким образом, оптимальный объем выборки для испытаний проводов на стойкость к перегибам составляет 15 образцов.

3-3. Стойкость к продавливающим нагрузкам

В процессе изготовления, монтажа и эксплуатации •провода подвергаются воздействию продавливающих нагрузок. Ввиду разнообразия условий монтажа и экс­

плуатации

величины этих нагрузок могут иметь различ­

 

 

ные

значения.

Следствием

 

 

воздействия

продавливаю­

 

 

щих нагрузок

могут

явиться

 

 

вмятины

на

изоляции

про­

 

 

водов,

снижающие

ее

тол­

 

 

щину

и приводящие к

элек­

 

 

трическому

пробою.

Поэто­

 

 

му одним из важнейших тре­

 

 

бований

к

монтажным

про­

 

 

водам

является

требование

 

 

по стойкости к продавлива­

 

 

ющим нагрузкам. Как пра­

 

 

вило,

 

стойкость

монтажных

Рис. 3-10. Схема воздействия

проводов

к

продавливанию

на провод продавливающей на­

определяется

 

эксперимен­

грузки.

 

тально

путем

испытания об­

 

 

разцов

 

на

установках,

ими­

тирующих

продавливающие

нагрузки.

В связи

с

этим

большой интерес представляет возможность расчета ве­

личины продавливания в зависимости

от

материала и

толщины

изоляции. Такой

расчет предложен в [Л. 19]

Д. Н . Дикерманом и Г . А. РЫБКИНЫМ

и

заключается

в следующем.

 

 

 

 

Рассмотрим одну из распространенных схем воздействия на изо­

ляцию провода продавливающих

нагрузок

(рис.

3-10). Провод 1

с толщиной

изоляции б огибает

стержень

2

диаметром D. Угол

охвата 2а. К жиле 3 диаметром d приложена растягивающая на­ грузка F. Под действием ыТлы F жила стремится продавить изоля­ цию и сместиться по направлению, противоположному направлению оси х. Этому противодействует напряжение а, возникающее в мате­ риале изоляции. Сумма проекций на ось х гал, действующих на жи­ лу, равна 0:

(3-31)

где ха — проекция на оси х сил, действующих на жилу из-за про­ тиводействия материала; XF — проекция на ось х сил, действующих на жилу из-за наличия силы F.

82

Нетрудно показать, что

 

2 xF = — 2F cos (90 — а).

(3-32)

Для определения Иха рассмотрим элементарный угол Д<р (рис. 3-10). Тогда усилие, действующее на жилу, будет равно:

AP = oAS,

где AS — элементарная площадка поверхности жилы:

AS = -^dAl=

— d y + J U f .

(3-33)

Таким образом,

(3-34)

При Дф—•О переходим к дифференциальной форме уравнения (3-34):

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(3-35)

Проекция

силы

дР я а ось х

равна:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

dPx

=

тс

 

/

D

 

\

 

 

 

 

(3-36)

 

 

 

 

-^<sd

( - g - +

S J cos у(Зо

 

 

J]

X e

=

J]

 

tf/>K

= 2

 

j -J-

ad

(4"

+ 8)

c o *

fdf-

( 3 - 3 7 )

 

 

 

 

 

 

 

 

<p=0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Считая, что а не зависит

от

ср, подставляя

в (3-31) слагаемые

из уравнений

(3-32)

и

(3-37)

и интегрируя,

получаем:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4F

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

°=

nd(D

+

2d) •

 

 

 

 

 

(3~38>

Для

проверки

формулы

(3-38) был проведен

эксперимент

по

продавливанию макета провода: на жилу диа­

 

 

 

 

 

метром 1,8 мм надевалась трубка из полиэти­

 

 

4 -

 

 

лена толщиной

 

0,8

мм.

Продавливание

осу­

 

 

 

 

ществлялось

на

специально

оборудованной

 

 

 

 

1

разрывной

машине

по

схеме,

показанной

на

 

 

 

 

рис. 3-11. Определялась нагрузка, при которой

 

 

 

 

 

происходило

полное

 

продавливание

изоляции

 

 

 

 

 

(замыкание жилы со стержнем).

Результаты

 

 

 

 

 

эксперимента приведены в табл. 3-4.

 

 

 

 

 

 

 

 

Из табл. 3-4 видно,

 

что

отношение

 

 

 

 

 

4F/(D + 26) остается

практически

постоянным;

Рис. 3-11. Схема

это свидетельствует о правильности описания

механизма продавливания формулой (3-38).

испытаний

прово­

Аналогичные эксперименты, проведенные с жи­

дов

на продавли­

лами различных диаметров, показали, что про­

вание.

 

 

давливающая

нагрузка,

как

 

это

следует

из

/

—

провод;

2 —

формулы

(3-38),

пропорциональна

диаметру

стержень;

3 — за­

жилы.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

жим

разрывной

ма­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

шины.

 

 

6*

83

Смотрите также файлы