Файл: Монтажные провода для радиоэлектронной аппаратуры..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 15.10.2024
Просмотров: 92
Скачиваний: 0
ше угол а, тем меньшей механической устойчи востью обладает оплетка. Обычно угол оплетки ле жит в интервале 35—70°. При этом оплетка сохра няет необходимую меха ническую устойчивость.
Угол оплетки опреде ляет производительность
технологического |
процес |
0 |
|
|
Mm |
|
са наложения оплетки при |
|
|
||||
|
|
|
|
|||
изготовлении |
монтажных |
Рис. 11-3. Зависимость сопротив |
||||
экранированных |
прово |
ления связи от частоты для |
||||
дов, а следовательно, и их |
сплошной |
медной |
трубки |
(кри |
||
стоимость и |
требуемые |
вая 1), |
обмотки |
металлическими |
||
лентами |
(иривая |
2) и оплеток |
||||
производственные |
пло |
(кривые 3 и 4) из |
медных |
прово |
||
щади. Экранирующий эф |
лок. |
|
|
|
||
фект оплетки |
зависит как |
|
|
|
|
|
от угла наложения, так и от плотности, коэффициента не симметричности kH и диаметра d проволок оплетки. Эти параметры при заданном наружном диаметре по изоля ции провода полностью определяют конструкцию оплет ки. Для правильного выбора конструкции оплетки необ ходимо установить количественные соотношения между массой экрана, параметрами оплеток и их экранирую щими характеристиками.
Экранирующие характеристики оплеток проще всего оценивать с помощью величины сопротивления связи zs и величины относительной емкостной проницаемости fa (см. § 2-4).
На рис. 11-3 представлены характерные частотные за висимости сопротивления связи для экранов различных конструкций. Сопротивление связи однородного металли
ческого экрана |
(кривая / |
на рис. 11-3) |
уменьшается |
с возрастанием |
частоты |
в соответствии с формулой |
|
(2-49). |
|
|
|
Начало кривой (/ = 0) |
соответствует |
сопротивлению |
|
экрана постоянному току. Сопротивление связи экрана, выполненного в виде обмотки металлическими лентами (кривая 2), имеет возрастающий характер при увеличе нии частоты.
Прямолинейный характер последнего участка сви детельствует о наличии индуктивной составляющей со-
17* |
247 |
противления связи. Поэтому сопротивление связи экрана в виде обмотки можно представить состоящим из двух частей: участка, уменьшающегося при уменьшении ча стоты вследствие поверхностного эффекта и подчиняюще гося закономерности, определяемой кривой 1, и участка индуктивного характера, вызванного эффектом спиральности.
Аналогичный характер имеет зависимость сопротив
ления связи от частоты |
для оплеток (кривые |
3 и 4 на |
||
рис. 11-3). Наличие на |
кривой |
3 характерного |
провала |
|
или его отсутствие (кривая 4) |
зависят |
от соотношения |
||
активных и реактивных |
составляющих |
сопротивления |
||
связи. Поэтому сопротивление связи для экранов, выпол
ненных в виде оплеток и обмоток, можно |
представить |
формулой |
|
Za — ZSip + j(i)Ls, |
(П-8) |
где ZS T p -—сопротивление связи сплошной трубки с соот ветствующим оплетке (обмотке) сопротивлением посто янному току.
Сопротивление Z S T p определяется из выражения
где — сопротивление постоянному току экрана; D — средний диаметр экрана.
Индуктивность оплетки должна зависеть от угла оплетки, возрастая с его уменьшением.
Что касается зависимости коэффициента рассеяния от конструктивных параметров оплетки, то этот вопрос остается открытым и получить расчетные формулы для коэффициентов рассеяния шока не удается.
Ниже приведены результаты экспериментальных ис следований по оценке влияния конструктивных параме тров оплетки на величину сопротивления связи в интер вале частот до 9 Мгц.
б) Зависимость величины сопротивления связи от параметров оплетки
Прежде чем перейти к рассмотрению характеристики сопротивления связи, выясним влияние параметров кон струкции оплетки на величину относительной емкостной проницаемости. Все исследования проводились на образ-
248
цах провода с полиэтиленовой изоляцией сечением |
0,20; |
|
0,5 и 0,75 мм2 (наружные диаметры 1,25; |
1,60 и 2,04 |
мм). |
На рис. 11-4 приведена зависимость |
величины |
отно |
сительной емкостной проницаемости экрана провода, вы полненного в виде симме-
тричной |
(&н=1) |
оплетки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
и обмотки (&н =оо), от по |
so |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
верхностной |
плотности эк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
рана. Оплетка |
|
выполнена |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
с |
углом |
наложения |
60°, |
30 |
|
40 |
so |
60 |
% |
||||||||||
а |
обмотка — с |
|
углом |
15°. |
го |
|
|||||||||||||
|
Рис. 11-4. Зависимость относи |
||||||||||||||||||
|
Из |
рис. |
11-4 |
следует, |
|||||||||||||||
что |
величина |
относитель |
тельной |
емкостной |
проницаемости |
||||||||||||||
экрана |
в виде |
оплетки |
(верхняя |
||||||||||||||||
ной |
емкостной |
|
проницае |
кривая) и обмотки (нижняя кри |
|||||||||||||||
мости |
kc |
практически не |
вая) |
от |
|
поверхностной |
плотности |
||||||||||||
зависит |
от |
плотности |
эк |
экрана. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
рана |
|
в |
интервале |
50— |
ом/ж |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
100% |
|
и коэффициента |
не |
0,5\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
симметричности. Угол |
на |
-2 |
|
3 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
ложения |
обмотки |
и оплет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ки, как и следовало ожи |
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
дать, также не сказыва |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
ется на величине kc. |
Так |
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
как оплетки |
с |
плотностью |
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|||||||||
ниже |
|
50%! |
не |
применя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
||||||||||
ются |
|
при |
производстве |
0,1 |
|
|
|
|
То-. |
|
|
||||||||
монтажных |
|
|
проводов, |
|
к/ |
|
|
|
V |
|
|
||||||||
можно ожидать, что экра |
0,1 |
|
|
V, |
|
|
|
|
|
||||||||||
нирующие |
характеристи |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
к |
|
|
|
|
|
||||||||||||
ки |
|
оплеток |
будут опре |
— |
|
|
-о |
|
|
|
-о— |
||||||||
деляться |
только |
вели |
35 |
40 |
45 |
"50 |
55 |
60 |
65 |
70° |
|||||||||
чиной |
|
|
сопротивления |
||||||||||||||||
связи. |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 11-5. Зависимость сопротив |
|||||||||||
|
На рис. 11-5 |
|
приведена |
ления связи от угла а для сим |
|||||||||||||||
зависимость |
величины |
со |
метричных |
оплеток |
(провод се |
||||||||||||||
чением |
|
0,75 |
мм?, |
диаметром |
|||||||||||||||
противления |
|
связи |
от |
0,10 |
мм). |
|
|
|
|
|
|||||||||
угла |
|
наложения |
а |
симме |
Плотность |
оплетки 90% — пунктирные |
|||||||||||||
тричных |
оплеток |
для |
ча |
линии, |
то |
же |
70% — сплошные |
линии, |
|||||||||||
то же |
30% — штрихпунктирные |
линии. |
|||||||||||||||||
стот |
|
1,5 |
и 9 Мгц. |
Задан |
/ — при |
частоте 1 Мгц; |
2— при |
часто |
|||||||||||
ная |
|
плотность |
сохраня |
те 9 Мгц; |
3 — при |
частоте |
5 Мгц. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
лась изменением числа проволок в пасме. Приведенные кривые свидетельствуют о резко выраженной зависимо сти величины сопротивления связи от угла наложения симметричных оплеток, причем изменение плотности оп-
249
ом 1
мi1
0,5
о,ч |
\ |
|
\ |
||
|
0,3 |
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
о,г |
\ \ |
|
|
|
|
\ |
|
|
|
0,1 |
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
го |
40 |
60 |
80 |
% |
Рис. 11-6. Зависимость сопро
тивления |
связи |
от |
плотности |
||
для |
симметричной |
оплетки |
|||
(диаметр |
провода |
0,12 |
мм, |
||
а=57ч - 65°) . |
|
|
|
||
Провод |
сечением |
0,20 мм? — сплош |
|||
ные линии, то же 0,50 |
мм2 — пунк |
||||
тирные |
линии, то же |
0,75 |
мм2 — |
||
штрихпунктирные |
линии. |
|
|||
/ — при |
частоте 1 Мгц; |
2—"при ча |
|||
стоте 9 |
Мгц. |
|
|
|
|
ом/м |
А |
|
0.5& |
||
|
||
0,4 |
|
|
0,3 |
|
|
0,2 |
|
|
0,1 |
|
0,1 0,2ЦЗЦ4 OPf I 345 7 9Мгц
Рис. 11-7. Зависимость величины сопротивления связи от частоты для симметричных оплеток.
/ — плотность оплетки |
90%; 2 — плот |
||||||
ность |
оплетки |
50%; |
3 — плотность |
||||
оплетки |
42%; |
4 — плотность |
оплетки |
||||
30%. |
Провод |
сечением |
0,20 |
мм2 |
— |
||
сплошные |
линии, то |
же |
0,75 |
мм2 |
— |
||
штрихпунктирные. |
|
|
|
|
|||
летки не изменяет харак тера зависимости сопро тивления связи от угла наложения оплетки.
С увеличением часто ты зависимость величины сопротивления связи от угла наложения оплетки возрастает за счет увели чения ее" индуктивности L s . С увеличением угла наложения оплетки абсо лютная величина 2 S умень шается и эффект экрани рования увеличивается. Однако следует учиты вать, что при увеличении угла оплетки выше 65— 70° оплетка теряет меха ническую устойчивость. Практически для стан дартного оборудования угол оплетки может быть рекомендован в интерва ле 55—67°.
На рис. 11-6 приведе на зависимость величины сопротивления связи от плотности экрана. Оче видно, что с увеличением плотности уменьшается величина сопротивления связи. Зависимость zs от плотности оплетки носит гиперболический харак тер. При частоте 1 Мгц величина zs при плотно сти оплетки выше 60— 65%' остается почти по стоянной.
С увеличением частоты начало практически гори зонтального участка кри вой зависимости сопро-
250
тивления связи от плотности оплетки сдвигается в сторо ну увеличения плотности. Для частоты 9 Мгц начало го ризонтального участка кривой находится в области плот ности оплетки 70—75%. Частотная зависимость величи ны сопротивления связи оплеток с различной плотностью приведена на рис. 11-7.
Как и следовало ожидать, с увеличением диаметра оплетки (сечения провода) величина zs несколько умень шается. Из кривых, приведенных на рис. 11-5 и 11-6,
видно, что с уменьшением |
плотности оплетки увеличива |
|||||||||||||||||
ется зависимость от частоты. Если для плотности |
оплет |
|||||||||||||||||
ки 90 и 70% |
(кривые / и 2 на |
ом/м |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
рис. 11-5) 1величина |
|
zs |
практи |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
чески |
не |
зависит |
от |
частоты |
0,5i |
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|||||
вплоть до частоты |
10 Мгц, то |
\ |
\ |
|
|
|
|
|
||||||||||
для |
плотности |
оплетки |
40%' |
0,1 |
\о\ |
\ ?2 |
|
|
|
|||||||||
резкий рост величины zs |
наблю |
|
\ |
|
|
|
||||||||||||
дается начиная от частот при |
|
|
|
\ |
} |
|
|
|
|
|||||||||
мерно |
1—2 |
Мгц. Это |
обстоя |
0,3 |
|
|
|
\ |
|
|
|
|
||||||
тельство |
может быть |
объясне |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
\\ \ |
|
|
|
|||||||||||
но увеличением |
индуктивности |
0,2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
рассеивания |
оплетки |
за |
счет |
|
|
|
|
\\ \\ |
|
|
|
|||||||
проникновения |
поля |
сквозь ее |
0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
отверстия, |
увеличивающиеся |
|
|
|
|
_—. ^*"*"""—- |
|
|||||||||||
при уменьшении плотности оп |
|
|
|
|
|
-с |
|
|
||||||||||
летки. Резкого |
роста |
величины |
30 |
|
|
50 |
70 |
90 |
% |
|||||||||
zs для оплеток с плотностью |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
70% и выше следует ожидать |
Рис. |
|
11-8. Зависимость со |
|||||||||||||||
при |
частотах |
помехонесущего |
противления связи |
от |
плот |
|||||||||||||
поля |
свыше |
10 |
Мгц. |
|
|
|
ности |
оплетки для |
различ |
|||||||||
Таким |
образом, |
в |
интерва |
ных |
|
диаметров |
проволок |
|||||||||||
оплетки |
(сечение |
0,75 |
мм2; |
|||||||||||||||
ле частот |
до |
10 Мгц, т. е. в ос |
а = 60-ь70°). |
|
|
|
||||||||||||
новном |
интервале частот |
поме |
Диаметр |
проволоки |
0,10 |
мм — |
||||||||||||
сплошные |
линии, |
|
то |
же |
||||||||||||||
хонесущего |
поля, |
|
в |
котором |
0,12 |
|
мм — пунктирные |
линии. |
||||||||||
работают |
монтажные |
провода |
/ — при частоте 1 Мгц; |
2 «- при |
||||||||||||||
частоте 9 |
Мгц. |
|
|
|
||||||||||||||
в реальных |
условиях |
эксплуа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
тации, |
величины |
сопротивле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ния связи для симметричных оплеток с плотностью |
70%' |
|||||||||||||||||
и выше практически |
не зависят |
от частоты. |
|
|
|
|||||||||||||
Величина сопротивления связи в этом интервале ча стот не зависит от плотности симметричных оплеток в интервале 70—100%. Поэтому оптимальной плотно стью оплетки для экранов монтажных проводов является плотность 70—75%. Для более низких частот помехоне-
251