Файл: Филатов, А. С. Электропривод и автоматизация реверсивных станов холодной прокатки.pdf

мости, приведенные выше при принятых коэффициентах трения в подшипниках и рекомендуемых в табл. 5 зна­ чениях коэффициента а, при помощи которого учитыва­ ют также дополнительные потери в рабочей клети.

4. МЕТОД ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ КРИВЫХ

Как уже было отмечено, современное состояние тео­ рии прокатки тонкой и тончайшей ленты не позволяет с достаточной степенью точности провести расчет мощ­ ности двигателей главного привода многовалковых и четырехвалковых станов с рабочими валками небольшо­ го диаметра. Поэтому при конструировании новых электроприводов наряду с расчетом мощности двигате­ лей по аналитическим формулам выполняют расчет по статистическим данным — по кривым удельного расхода энергии.

Во ВНИИМетмаше проведено исследование отечест­ венных многовалковых и четырехвалковых станов с ма­ лым диаметром рабочих валков для определения расхо­

31

32

Экспериментальные данные после обработки фикси­ ровали в виде кривых удельного расхода энергии, пред­ ставляющих зависимость

W = f(h).

Для удобства графического изображения толщину обычно откладывают по оси абсцисс в логарифмическом масштабе.

На рис. 18—22 изображены некоторые из них, полу­ ченные при прокатке высокоуглеродистых и труднодеформируемых сталей, наи­ более характерные для про­ цесса производства тонких и тончайших лент.

емого материала, физического состояния поверхности полосы и бочки рабочих валков, качества технологиче­ ской смазки, величины обжатия, диаметра рабочих вал­ ков, исходной толщины полосы, скорости прокатки.

решение вопроса о влиянии переднего н заднего натя­ жения на расход энергии.

Для решения этого вопроса А. I I . Целиков рассмот­ рел простейший случай деформации при осадке призмы между двумя параллельными плоскостями при условии, что на ее боковые поверхности действуют внешние силы.

Оказалось, что теоретически для осуществления од­ ной и той же деформации общий расход энергии не из­ менится от того, какие дополнительные внешние силы (растяжения или сжатия) приложены к боковым по­ верхностям. Общий расход энергии изменяется только в результате уменьшения или увеличения сил трения на контактных поверхностях.

Экспериментальные исследования показали, что на­ тяжение оказывает незначительное влияние иа расход энергии. Поэтому можно считать, что затрачиваемая на прокатку мощность при применении натяжения не из­ меняется.

На четырехвалковом стане 400 была осуществлена прокатка малоуглеродистой стали при различных усло­ виях смазки.

технологический резерв мощности главного привода. Интересно отметить характер влияния скорости про­ катки на кривые удельного расхода энергии. По данным Стоуна (см. рис. 4), при изменении скорости прокатки существенно меняется коэффициент трения между поло­ сой и рабочими валками. В зависимости от рода смазки на стане при изменении его скорости от 0 до 5 м/с ко­ эффициент трения может меняться в 2—4 раза. В даль­

нейшем он изменяется незначительно.

Следовательно, условия деформации с увеличением скорости прокатки несколько улучшаются. На основа­ нии этого можно было бы предположить, что и расход энергии несколько уменьшается.

Однако экспериментальные исследования не дают

34