Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf

бания температуры поверхности

(на границе активной и основной

зон валка) стабилизируются во

времени

(цикл

колебаний

соответ­

ствует циклу прокатки рулона,

разница

температур во время

про­

катки и во время паузы приблизительно постоянная).

В соответствии с данными раздела 4

гл. I I

квазистационарный

режим наступает при Fo = 0,8,

т. е. через 0,7—1,5 ч после

завалки

новых рабочих валков и через 5—8 ч после полной перевалки

опор­

щается,

так как величины

A Q P

и A Q O N в этом случае

равны

нулю,

а температуры tKJ,

tpj, ton;-

могут быть приняты постоянными.

Опыт

показал,

что для

определения

необходимых расходов

охлаждающей

Поэтому, принимая

A Q P =

A Q O N = 0. подставим

в

уравнения

(33)—(35) значения составляющих теплового баланса

по

форму­

лам (38), (39), (41), (50), (51), (60), (61), (63). Поскольку

коэффи­

циенты теплоотдачи от

валков

к эмульсии а 1 р и а 1

о п

примерно

« о к р . р и

« о к р . о п . то

величинами Q0 K P .P и Q0 KP .on пренебрегаем

(QOKP. р ^

QoKp. on ^

0).

D 1 =

11вых

/

(v г

_

Р//с"/ак'т

\ .

*пр /

H'Vn

п

3 , 6 - 1 0 3 и ^ Л к / '

п

[t

Р/<с"'

я£)р

Л1Р

°оп у

D3

=

оп

В формулы (79) не вошли величины AL и Ат„, так как они

входят

во все члены уравнений

(33)—(35) и могут быть сокращены.

Таким

Как известно,

систему

(78)

решают

с

помощью

определителей:

А _ .

t . -

д2

д 3

(80)

где

Д '

1Р/

Д

'

оп- /

Д '

Л вх

о

Dx

Вх

0

А

= Л в2

1

* 1

=

Dt

В2

1

(81)

0

1

£ 3

D,

1

£ 3

Ах

Dx

0

Лх

5Х

D,

А2

=

А2

В.,

D2

о / л

£ 3

0

1

Da

длины бочки

валков.

Рассмотрим определение исходных данных, необходимых для

вычисления коэффициентов Ах—D3

по

формулам (79).

Технологические параметры hK,

h h l ,

hj, vnk

определяются

задан­

ным режимом обжатий и техническими характеристиками

стана.

Скорость

принимают в расчете постоянной

и равной максималь­

ной скорости

прокатки vnp данного

профилеразмера.

Энергосиловые параметры а п р / ,

/ С п ; . ,

b0„j

могут быть приняты

ческого

расчета [11], удельная

работа холодной прокатки

выра­

жается

произведением:

anpj =

й м / " н / ,

(82)

где

/пр

— коэффициент,

учитывающий

следующую

размер­

ность: если аы. выражается

в Мн-м/м3 ,

то тр

=

=

9,81,

если

aMj

выражается

в

кГ-мм/мм3 ,

то

тр

= 1;

предел

текучести

прокатываемого

ме­

ао,г исх — условный

талла

в исходном

(отожженном,

недеформирован-

ном) состоянии, кГ/мм2 ;

(/ — 1)

ег. ,

82. — суммарные

относительные

обжатия

за

и / проходов,

h ~ А • ,

Ю0%

и

А0

— А,

равные

г~^-

— г — - X

100%;

" о

" О

h0

X

— толщина

подката, мм;

А,

пг

— коэффициенты,

характеризующие

изменение

ус­

ловного

предела текучести а 0 2

в процессе

дефор­

мации

в

функции

относительного

обжатия

е,

в

соответствии

с формулой

<т02

= с т 0 2 и с х

+ Ле"1

(величины

а 0 2 и с х ,

А,

пг

для

некоторых

марок

сталей

и

сплавов

приведены

в

приложении

I

по

данным

работы

[13]);

2/,

Z / _ i — коэффициенты,

определяемые по формулам:

Jh- _

1

2 /

= 0 , 1 6 7 - ^ f - 7 ,

где Q i

= ^

(84)

(в формулу

для

Z / - 1 вместо

<7/' и Л/ подставляют

q"Li и

Величину nHj

определяют

по формуле

• V , - * ,

+"'«''+'У^

" '

Ч

,8Б)

где

п„. — коэффициент напряженного состояния при расчете

давления

металла

на валки в данной клети;

°V>

£ / — коэффициенты, выражаемые

формулами:

6, =

^ ^

;

I ,x = \ - 2 h l . i =

X

- «

L

t

(86)

'

ДА/

стд/

0 Д /

'

где

ц

• коэффициент трения

в

очаге

деформации;

Ah/ =

Л/.! — h

• абсолютное

обжатие

в данной

клети, м;

- заданные удельные натяжения полосы на

входе в данную клеть и на выходе из нее,

Мн/м2 (кГ/см2 );

• среднее сопротивление металла

пластической

деформации в данной клети, Мн/м2 (кГ/см2 ),

выражаемое

через

aMj,

hj^,

hf,

aN =

(87)

ltl — f - i

А/

Величина

па.

выражается

формулой

е ' ~ l

(t

hi-i

i f .

f4_

(88)

где

2»h

(89)

m /

= i,

Г к

•

'/-1

"Г

'Ч

Обоснование и вывод формул (82)—(89) даны в работе [11].

Определение с их помощью удельной

работы прокатки в /-той клети

производят

в

следующем

по­

рядке:

1. По формулам

(84) и (83)

вычисляют

величину

aUj.

2. По заданной

максималь­

ной скорости прокатки в чисто­

вой (/г-той) клети vnu опреде­

ляют скорость

прокатки

в /-той

2,5

5,0

75

10,0 11,5 15,0 17,5

20,0 22,5

клети:

К

Рис. 15. Зависимость коэффициента

трения

при холодной прокатке от скорости

прокатки:

3. В зависимости от скорости

-эмульсия минерального масла; 2-

-эмуль-

прокатки vnj- определяют

коэф­

сия пальмового масла

для этого известный график Стоуна

фициент

трения \x/t

используя

[14] (рис. 15). Для

расчета

на

можно

представить

аналитическими выражениями. Например, при

смазке

эмульсией

минерального масла

эти выражения

имеют вид:

при

vn.

3,5

м/сек

ц

= 0,135 — 0,0154on / ;

при

3,5

<

vnj

^

8,5

м/сек

| i / =

(1,289у2„;. — 20,89оя / +

137,93) • 10~3;

(90)

при

8,5

<

v„ ^

16

м/сек

bhi-i

-II

(91)

~ bh;