Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 16.10.2024
Просмотров: 102
Скачиваний: 0
В результате указанной подстановки составляющих баланса
в основные уравнения (33)—(35) с учетом перечисленных |
изменений, |
||||||||||
получим систему |
трех линейных уравнений, |
аналогичную |
(105): |
||||||||
|
|
А4кп + Вфп-х |
+ Е2С(П-\) on = D2; |
|
(122) |
||||||
|
|
|
|
B3C11-I + £зС(п-1) on = |
D3, |
|
|
|
|||
в которой коэффициенты Ах—D3 |
выражаются |
следующими |
форму |
||||||||
лами: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A i |
= |
_ |
(knV^ + 1 |
) 8 . Ш З / з д ^ ) |
; |
|
|
|||
В2 = — |[/сп«к. тфя + nDpar. |
р -\- Ьопая. |
т ф„ ~f- nDpa0Kp. |
р ] X |
|
|||||||
|
х |
Д т л |
. |
"^PSYP |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
А |
=3,6 - 10 3 /г 1 у д р у п с п к (л-1) |
|
|
|
|
|
||||
|
Лвых 3,6- 103 аП р^1Удр + |
/сдОСк. |
2 'н + 'к (л—1) |
|
|
||||||
|
|
л—2 |
|
— ^л—1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
С^'! |
2Т() — 2^р. нач |
|
|
|||||
|
|
j = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
TTD2V С П~2 |
|
|
|
|
(123) |
||
|
|
5 2 |
= |
^ ^ р ( т в - т « н |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
i = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
я - 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 c i |
(Хп |
-f- Тл-i — 2TJ) -)- 2^р . н |
а ч |
— t,окр. р АТл + |
|
||||
р^*окр. р |
(=0 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
'лS-2 с* (тл + т„_х — 2т/) + |
2^р . |
|
|
|||
+ |
ЬопОСк. т Ат„ф„ |
1=0 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
л—2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
соп 1 (т л ~Ьт л-1 — 2т,-) -(- 2/оп.нач |
|
|
|
|
|
|||||
(=0 |
|
|
|
|
|
|
•nDpar. р Атд х |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
л—2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
и. |
|
1=0 |
|
|
|
|
|
• Icn&K. т X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
80
|
|
|
|
n - 2 |
|
|
|
|
|
|
|
+ 'к (n—1) |
|
|
S |
с ( - (т я + т п . 1 |
- 2 т ( - ) + |
2^ p. нач |
|||
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
Дт„ф„ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Ё |
|
Ь опФп«к . т |
|
=g |
|
|
|||
|
£ |
2 |
= |
|
|
п |
|
= Из- |
|
|
Ег= |
|
. тф/г + nD o n a r . on + nDonaOVip] |
Art |
|||||||
— [ й о п а к |
~ - - f |
|||||||||
|
+ я ^ о п с о п Ф о п ( т |
П - т п _ 1 ) |
|
|
||||||
|
|
|
|
л—2 |
|
|
|
|
|
|
D§ = — bonaK, |
т |
|
i = 0 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
rt—2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(123) |
|
У) С0ш' (Т/г + |
|
— 2т,-) -(- 2^0 |
|
||||||
|
1=0 |
|
|
|
|
|
|
|
Ат„ф„ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
/п—2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с о п |
(' ( т п - ) - |
— 2т,-) |
||
nDon<x |
^Г. оп |
' |
1=0 |
|
|
|
|
|||
|
о п ^ т . оп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
АТ„ - f Я^опОСокр X |
|
||||
|
•/1-2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
2 соп t ( т л + |
T/j-i — 2т(-) -J- 2tQ |
|
|
Ат„ |
|||||
= 0 |
|
|
|
|
|
|
|
ь о к р |
||
|
яО2 |
с |
у |
"~2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
о |
|
S |
^оп t'lfon (t/г — |
|
|
||
|
|
|
* |
|
1=0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п-2 |
|
|
|
|
При п = |
1 величины |
сумм |
2 |
равны нулю и, кроме того, фор- |
||||||
1=0
мулы коэффициентов Л 1 ( Л 2 , D 1 ; D 2 несколько упрощаются:
%= — ( U T + 3,6- Ю'одаА^пСп);
7J, = [з,б |
- 104Л |
(тп^н + |
) + /оЛт(2^Р .„ач - У ; |
|
|
=г |
_ |
/с „ак ,т |
ATt f! . |
|
Л 2 |
— |
2 |
' |
D2 = Я / ) р 0 С о к р _ р (^р.нач ^окР.) |
— |
^ о п а к . т Ат 1 (^р.нач 4>п.нач) |
||
— я О р а г . р |
(fr .p — ^р .н а ч ) Atx — laflKwT ( - ^ " — ^Р.нач) А^ф!. |
|||
6 А. В . Третьяков |
|
|
|
^1 |
Решение системы |
(122) |
выражается |
формулами, аналогич |
|||||||
ными (107): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cn-l |
= |
Л 2 |
• Г |
- 1 о п |
_ д 3 |
(124) |
|
|
|
|
—- |
|
||||||
где |
|
|
|
|
г |
' |
п |
|
|
|
А % |
|
|
|
|
|
|
Вх |
о |
||
|
0 |
|
|
|
|
|
||||
д = |
А в2 |
% |
Д \ |
|
= |
|
|
(125) |
||
|
о |
в 3 |
Ё3 |
|
|
|
|
D3 |
#3 |
^3 |
|
А А |
0 |
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
A D2 |
|
|
5 3 |
|
= |
А |
|
|
|
|
0 |
D3 |
^3 |
|
|
|
|
0 |
% |
D3 |
Температуру поверхности валков tpn |
и / о п п , как и в случае про |
|||||||||
катного стана, вычисляют по формулам |
(47) и (57). |
|||||||||
Таким образом, |
данная |
методика |
позволяет, |
используя ЭВМ, |
||||||
с высокой точностью анализировать динамику температурного поля рабочих и опорных валков дрессировочного стана на среднем участке
длины бочки. Температура |
валков у края полосы и у торца |
бочки, |
||||||||||
а также их тепловой профиль |
определяются разностью (tp |
— |
tOKp) |
|||||||||
или |
(ton — t0Kp) и |
величинами |
коэффициентов |
теплоотдачи |
а о к р р |
|||||||
и а о к р о п , т. е. зависят от динамики температуры |
в |
середине |
бочки. |
|||||||||
Рассмотрим определение_исходных данных, необходимых для |
||||||||||||
вычисления |
коэффициентов |
Л х — D 3 по формулам |
(123). |
|
вре |
|||||||
Методика |
определения |
последовательных |
промежутков |
|
||||||||
мени |
Дт„, отвечающих |
условию |
прямолинейности |
графиков |
темпе |
|||||||
ратуры поверхности |
валков / р |
и ton, |
изложена |
в |
гл. V I I I |
данной |
||||||
книги. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Толщина |
полосы |
hlt |
относительная |
деформация е — |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
"0 |
|
|
хЮ0% и рабочая |
скорость |
дрессировки v№ определяются условиями |
||||||||||
технологического |
процесса |
на стане. |
|
|
|
|
|
|||||
Обычно при дрессировке малоуглеродистых холоднокатаных |
ото |
|||||||||||
жженных сталей оптимальная величина е = 0,8-г-1,2%, однако на практике применяют 8 = 0,5-ьЗ,0%. Скорость дрессировки на совре менных станах 10—25 м/сек.
Важным параметром является коэффициент <р„, характеризую щий долю машинного времени от общей продолжительности отрезка времени Дт„. Этот коэффициент определяется с помощью ЭВМ; при этом используется схематизированный график скорости дресси ровки (см. рис. 18).
Логику расчета ср„ легко понять из блок-схемы рис. 19, по кото
рой на основании результатов последовательного |
анализа дроб |
|
ных (Др) и целых (Ц) частей величин rn_JT и т „ / Г |
и |
сравнения их |
с величинами Т0/Т и ТХ1Т выбирают соответствующую |
формулу ср„. |
|
82
Вычислив ф„ и считая, что вб время пауз скорость равна запра вочной (ио = 1 — 2 м/сек), можно найти среднее значение окружной скорости валков v за промежуток времени Ат„:
v =%><P* + % (1 — <Р„). |
(126) |
Величина v необходима для определения средних значений коэф фициентов теплоотдачи валков в окружающую среду а о к р р и а о к р . о п .
т, |
Да |
нет | |
\Нет |
|
L_^_J |
%-1 |
„-АГп-(т-Т,) |
|
|
АТп |
|
Нет\ |
|
Mf-)r |
|
Да 1 |/УстН %=0 |
|
ф = -LL |
|
|
|
1олр |
|
+12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
Рис. 19. Блок-схема расчета |
коэффициента <рп |
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
На |
основании |
экспериментальных |
исследований, |
изложенных |
||||||||
в гл. IV, при температуре валков в диапазоне 20—60° С и скоростях |
|||||||||||||
дрессировки |
до 20 м/сек величины |
а о к р |
и а о |
к р о п |
являются |
линей |
|||||||
ной |
функцией окружной скорости валков: |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
а,окр. Р ' |
; а О к р . 0 п |
= а о к р |
= mp(2,2v |
+ 12), |
(127) |
||||
где |
|
тр |
= 1,163, если |
размерность |
а о к р |
вт/(м2 -град) |
и m p = 1, |
||||||
если |
размерность |
аокр |
ккал/(м2 > ч-град); |
v-—м/сек. |
|
|
|||||||
из |
Значения |
коэффициентов |
аг .р и аг .о п |
могут быть |
определены |
||||||||
критериального уравнения |
(165) (см. гл. IV). |
|
|
|
|||||||||
|
Температуру |
окружающей |
среды t0Kp и |
температуру |
полосы |
||||||||
на входе в стан tH |
считают постоянными и заранее заданными. |
Вели |
|||||||||||
чина t0KP — 12-ьЗО0 С; она зависит от времени года, вентиляции и других особенностей воздушного потока в пролете дрессировочного стана.
Температура ta не допускается выше 40—60° С, однако на прак тике бывают случаи дрессировки полос с более высокой темпера турой.
83