Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf

Кроме того, на реверсивном стане 425 Новосибирского завода был произведен комплексный эксперимент по определению теплового баланса стана 1 с измерением следующих тепловых и энергосиловых параметров процесса прокатки: температуры рабочих, опорных вал­ ков, температуры полосы на входе и выходе из валков, температуры эмульсии на подаче и сливе, усилий прокатки, напряжений, силы тока и скорости вращения валков двигателей главного привода и мо­ талки, расхода эмульсии, начальной и конечной толщины полосы. Скорость прокатки определяли по формуле

Прокатку на стане во время проведения экспериментов вели за один проход, так как работала только одна моталка. Заднее натяже­ ние создавалось прижимным столом, переднее — моталкой. Охлаж­ дали валки эмульсией на минеральном масле следующего состава: 7% эмульсола марки Б-5, 2% соды, 91—93% воды. Верхний и ниж­ ний рабочие валки охлаждались со стороны входа металла в валки через коллекторы (по три сопла в каждом коллекторе). На нижний опорный валок эмульсия попадала с рабочих валков. Верхний опор­ ный валок во время прокатки не охлаждался. В конце и начале про­ катки каждого рулона (при задаче и выдаче концов) прижимной стол с установленным на нем коллектором верхнего рабочего валка под­ нимался с помощью пневмоцилиндра, и в это время эмульсия попа­ дала на опорный валок.

В эмульсионной системе стана 425 не предусмотрено раздельное регулирование подачи эмульсии на верхний и нижний рабочие валки. Расход эмульсии в целом на валки регулируется одним ручным вентилем. Кроме бочек рабочих валков, эмульсия одновременно подается в подшипники шпиндельных соединений и подушек рабочих валков, причем слив всей эмульсии производится в общий картер. В связи с этим непосредственный замер температуры эмульсии, сли­ ваемой с валков и полосы (величины tm2), оказался весьма затрудни­ тельным. Вместо этого измеряли температуру эмульсии в сливном

1 Совместно с В. К- Белосевичем и Г. В. Смирновым.

122

специальных малогабаритных измерительных головок (рис. 41, б), оснащенных хромель-копелевыми микротермопарами из проволоки толщиной 0,2 мм. Головки устанавливали на осях диаметром 18 мм, которые крепились к подушкам валков и. подшипникам опорных роликов. Капролитовые стаканы измерительных головок находились

123

в соприкосновении с движущейся поверхностью валка или полосы, а спай каждой микротермопары отстоял от поверхности на 0,3—0,5 мм. Тарировку головок производили по специальной контактной термо­ паре, при этом было установлено, что занижение показаний соста­ вило 3—5 град. Запись величины температуры валков, полосы и

в литературе не приводились, представляет интерес рис. 42, где ве­ личины а к х , полученные авторами, сопоставлены с результатами исследования температур горячей прокатки полосы от 600 до 1200° С [22, 26].

Из рис. 42 видно, что с уменьшением температуры полосы коэффи­ циент ак . т резко возрастает. Авторы работы [26 ] объясняют это умень­ шением толщины окалины на границе валка и металла. При холодной прокатке окалина отсутствует, поэтому естественно ожидать в этом случае более высоких значений коэффициента ак ,т .

Пунктирными линиями на графике показан возможный диапазон значений коэффициента ак ,т при температурах от 600 до 20° С, если продолжить влево границы диапазона его значений, установленные в работе [26] (они показаны сплошными линиями). Как видно, при­ веденные выше экспериментальные значения ак .т для холодной про­ катки оказались в зоне возможных значений.

126