Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf

Температура полосы на входе

в стан

tH — 50° С, 4м. i =

30° С

(во всех

клетях).

Величины

4м 2> согласно замерам ВНИИметмаша [5], равны 1

для I и I I клетей

35—40° С (принимаем при расчетах

Л / э м =

6 град); для I I I и IV

клетей

45—48° С

(принимаем при расчетах At3M =

16 град.

Б. Порядок

расчета

I к л е т ь

1.

В связи с тем что полоса

поступает

на I клеть с повышенной температурой

('ко =

50° Q. а

температура эмульсии, подаваемой со стороны входа металла в валки,

'эм 1 =

30° С, полоса успевает охладиться до входа металла в валки. Следовательно,

в отличие от указанного выше обычного порядка расчета (tH\ =

20ч-30° С) темпера­

тура <Н1 является

расчетной, а не заданной

величиной,

величина

Qm.

п для I клети

не равна нулю, и температуры эмульсии

t3M,

р и ^э м .п

необходимо определять по фор­

муле (97), а

не по (98):

30 - 3+3 5

'эм. р — 'эм. оп —

|

' 31

2.

По формуле (102) вычисляем

4м. п:

_

3 0 + 3 - 3 5

'эм. п

^

— оч

^ .

3.

Величину

t„i

определяем

по формулам

(104) и (103):

7,2-103 -0,115-7,85-0,486-10-3 -7,13

М

=

2000.2,8-0,5

= 8

' 0 4

'

Коэффициент

М остается

постоянным для всех клетей,

50 ( 8 , 0 4 - 1) + 2-34

t a l

=

8 Ж + 1

= 4 6 ' 5

С -

4.

Определим

по графику

рис. 15 или по формуле

(42)

коэффициент

Pi: при

-J5 - =

=

1.52

и f H i =

46,5° С р+ =

1,66.

5. Определим

по формулам

(79) коэффициенты

Ai

— D3,

величину апр

j , вхо­

дящую

в Di,

вычислим

по формуле (82):

_

13,95-Ю-3

-4,1 -10»

' й 5

10» Q U 5 - 1 35S 10»-

A

l

~

3,6. Юз.2,75-1,26-Ю-з

+ 7

Ш

- О . И Ь - 1 , 3 5 8 - Ш

,

13,95-Ю-з

_

2-13,95-Ю-з-4,1-Ю5

_

о

п .

2

~

2,5,43-Ю-з -

I ' Z

6 0 '

3,6-103-2,75-1,26-Ю-3

~ У

1

/ '

я

-

Л

I

3,14-0,5-1800

13,95-Ю-3

-

_

2

~

\

+

5,43-10-3-4,1-105

+

5,43-Ю-з

)

~

4

' й 4 '

Е

(1

|

3,14-1,3-600

\

3 ~

V +

5,43-10-3-4,1-105

)

А 1

'

46,5-1,66-13,95-Ю-з

, Q

|

3,14.0,5-1800

, „ „ „ , ,

U * ~

2-5,43-10"3

5,43-10-3 -4,1-105 ~

д '

6 '

D

3i

3,14-1,3-600

3

_

^

5,43-10-3-4,1 • 105

Л ' 4

-

6. По формулам (81) рассчитываем

величины Л, A i , Да, Д3 , а затем

по форму­

лам

(80)—температуры

tK\,

tp\,

to n

\:

Д = 1,358-103 [(—4,84) (—2,1) — 1 ] — (—917)-1,285 (—2,1) =

10-103 ;

Д1 =

64,5-103

[(—4,84) (—2,1) — 1 ] —

—

(—917) [—138,63 (—2,1) — (—34,4) ] =

889,66-103 ;

Д 2

= 1,358-103

[(—138,64) (—2,1) — (34,4) ] — 64,5-103 -1,285 (—2,1) =

617-103 ;

д 3 = _34,4

[1,358-103

(—4,84) — 1,285 (-917)] —

— [1,358-103 (—138,64) — 1,285-64,5-103 ]

=

457,55-103 ;

889,66-103

_ Q

n

o

n

.

,

_ 617-103

=

10- 10 з

8

9

С

'

'Р 1 -

~WW

=

6 1

7 С'

_ 457,55-Ю3

_

' о п 1

ю - 1 0 3

~ 4 5 ' 8 с -

7. Определим

по формулам

(60), (61) и (100) составляющие

теплового баланса

Фэм. р> QSM. on и Q3 M . п:

<2ЭМ,

р

1800 • 3,14 • 0,5 • AL (61,7 — 31) Дт„ =

86,8 • 103

AL Дт„

ккал;

=оп = 600 • 3,14 • 1,3 М (45,7 — 31) Дт„ =

36 • 103

М Дт„

ккал;

<2эм.

(50 4-2

46 5 - 3 4 )\Д т „

=

39,0• 103 AL Дт„

ккал.

П р и м е ч а н и е .

Если в этих

выражениях AL =

1 м и Дт„ =

1 ч, то полу­

бочки

(ширины полосы).

Q3 M i, по

8.

Вычисляем

по формуле

(170)

полное

количество

тепла

фор­

муле (171) — расход эмульсии

в целом на I

клеть V3Ml

и по

формулам

(172),

(173) — расход на

каждый рабочий и

верхний опорный

валки

V3M. p i , ^эм. on 1

ставляем в эти формулы вместо L величину

1,26):

<2эм1 =

(2-86,8 + 2-36,0 +

39,0) • 103 AL Дт„ =

284,6-103 AL Дт„ ккал,

у « ' = ь ш м з б - з о ) ^ •

= 5 7 ' 4 м 3 / ч

< 9 5 5 л / м и н > ;

^

Р> = 5 7 ' 4 - ( 2 . S 8 8 + ^ A L l T < , = 2 3 Л

М 3 / Ч ( 3 8 6

Л / М И Н ) ;

т/

с-7,

41,5-Ю3

ALAxn

ош = 57,4 - ^ . 8

6 8 + 4

1 5 ) T i

0 3

Д 1

=

11,0 м3 /ч (184 л/мин).

I I к л е т ь

$эм. оп и /эм. п*

9. По формулам (97) и

(102)

вычисляем

/ э м . р,

_

3-30 +

40

'эм. р — 'эм- оп —

|

<ЭА° ^ ,

30 +

3-40 _

.

«ЭМ- П —

4

^'

10. По формуле (103) вычисляем <к ц:

89 ( 8 , 0 4 - 1) +

2-37,5

=

P T T l

= 7 7 ' 6

11. Далее определяем

коэффициент р/ для I I клети, а затем вычисляем для этой

клети в том же порядке, что и для I клети,

коэффициенты Ai — D 3 , определители

Л — Да> температуры tKu,

tpU,

ton ц и расходы 1Л,М н, ^эм. р П> ^эм. on I I -

Следует

подчеркнуть,

что указанные в табл. 2 расходы эмульсии для всех кле­

тей, кроме

I , явно недостаточны, так как перепад Д ^ э м =

t3Mi—

t3 M 1

превышает

максимально допустимый

(8 град): на I I клети — на

2

град, на I I I клети — на

7 град,

на IV клети — на

10 град.

Д л я

обеспечения устойчивого режима охлаждения

в данном конкретном случае

эти расходы эмульсии должны быть увеличены: на Пклети — на 25%, а I I I клети —

на 87,5%, на IV клети — на 125%.

В работе [5] приведен пример расчета

расхода

эмульсии для

тех же исходных данных, что и в рассмотренном

выше

примере.

отдачи для всех станов, кроме реверсивного 425,

были приняты

постоянными, вт/(м2 -град)

1ккал/(м2 «ч-град.)]:

а к . т = 4,75-105 (4,1 105);

а 1 р = 2100(1800); а 1 о п

= 700 (600).

Исходные данные, результаты расчетов

и измерений приведены

в табл. 3. Из табл. 3 видно, что расчетные

и фактические расходы