Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 16.10.2024
Просмотров: 123
Скачиваний: 0
Завод |
р про |
|
в |
си га |
|
га |
о S |
|
О |
||
Е Й |
д1
|
четырехклетевой |
2 |
|
|
|
3 |
|
2000, |
4 |
|
Г1
2
О)
о
Е- 3
4
Г1
2
о
Н 3
4
риал CU
н
Я
С
00
о
J3
ч
га
н
о
К
га
я
о.
о
га
£
&
о
я
га
о.
Н
01
о
Н
П р о д о л ж е н и е т а б л . 4
|
|
|
|
|
г; |
|
|
«• |
|
|
|
|
'эм 1 |
'эм 2 |
|
' к |
' Р |
'оп |
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
7> |
|
р |
а м |
|
|
|
|
||||||
|
г- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
эм |
|||
|
|
|
о |
о |
|
1 |
'с |
d |
Мн (Г) |
Af к/ж2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
м3/ч |
цело(л/мин) |
|
|
с |
|
|
|
о'а |
(кГ/см2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
||||||
сГ |
Q° |
|
-о |
|
•с |
со" |
-оо |
^.с |
|
|
яа |
|
|
|
"С |
|
|
СП |
по |
стану |
|
0,6 |
1,5 |
2,0 |
1,85 |
2,2 |
1,65 |
2,8 |
14,6 |
8,1 |
5,1 |
14,2 |
132,21 |
1,208 |
50 |
55 |
40 |
74 |
60 |
57 |
27 |
При |
Atm= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1420) |
(1322) |
|
50 |
60 |
|
74 |
61 |
58 |
11 |
= |
5° С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
65 |
|
75 |
62 |
60 |
5,6 |
878,5 |
|
0,6 |
|
2,0 |
1,85 |
1,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(14 600) |
|
1,5 |
1,07 |
2,8 |
15,6 |
9,6 |
7,85 |
20,2 |
276,08 |
1,242 |
50 |
55 |
70 |
135 |
84 |
70 |
153 |
При |
Мэм= |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2020) |
(2761) |
|
50 |
60 |
70 |
135,7 |
85 |
71 |
75 |
= |
10° С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
65 |
71 |
136,4 |
86 |
73 |
47 |
|
432 |
0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(7 200) |
|
1,5 |
2,0 |
1,85 |
1,07 |
0,78 |
2,8 |
12,6 |
9,7 |
10,8 |
20,5 |
230,0 |
1,317 |
50 |
55 |
127 |
177 * |
102 |
81 |
293,5 |
При |
Д / э м = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2050) |
(2300) |
|
50 |
60 |
128 |
178 |
103 |
82 |
145 |
= |
15° С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
65 |
129 |
179 |
105 |
84 |
95 |
280,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4 700) |
|
0,6 |
1,5 |
2,0 |
1,85 |
0,78 |
0,6 |
2,8 |
11,8 |
10,7 |
14,0 |
24,9 |
207,29 |
1,527 |
50 |
55 |
165 |
212 |
118 |
92 |
405 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2490) |
(2073) |
|
50 |
60 |
166 |
213 |
119 |
93 |
201 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
65 |
168 |
214,5 |
121 |
94 |
133 |
|
|
0,4 |
1,4 |
1,3 |
1,04 |
2,5 |
1,5 |
2,8 |
16,42 |
2,08 |
5,66 |
17,25 |
435 |
1,252 |
30 |
35 |
40 |
152 |
88 |
46 |
84,5 |
848,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1725) |
(4350) |
|
|
|
|
|
|
|
|
(14 100) |
|
|
|
|
|
1,5 |
1,15 |
|
14 |
7,13 |
7,4 |
9,65 |
266,8 |
1,038 |
30 |
35 |
141 |
183 |
111 |
73 |
233,5 |
|
|
(965)(2668)
|
|
|
|
1,15 |
0,95 |
|
10,43 |
7,54 |
8,95 |
10,78 |
272 |
1,202 |
30 |
35 |
168 |
201 |
114 |
76 |
261,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1078) |
(2720) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,95 |
0,85 |
|
9 |
7,3 |
10 |
10,2 |
111 |
1,274 |
30 |
35 |
185 |
196 |
111 |
74 |
269 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1020) |
(1110) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 |
1,4 |
1,3 |
1,04 |
0,85 |
0,55 |
2,8 |
11,52 |
9,55 |
9,55 |
17,32 |
360 |
1,285 |
30 |
35 |
40 |
172 |
83 |
62 |
101 |
851 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1732) |
(3600) |
|
|
|
|
|
|
|
|
(14 200) |
|
|
|
|
0,55 |
0,43 |
|
18,24 |
7,19 |
12,2 |
10,06 |
243 |
1,47 |
30 |
35 |
151 |
196 |
116 |
76 |
255 |
• |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1006) |
(2430) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,43 |
0,37 |
|
7,42 |
7,66 |
14,2 |
11,2 |
156,5 |
1,688 |
30 |
35 |
171 |
201 |
102 |
69 |
246 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1120) |
(1565) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,37 |
0,35 |
|
8,47 |
9,41 |
15 |
16,7 |
58,6 |
1,937 |
30 |
35 |
176 |
172 |
99 |
72 |
249 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1670) |
(586) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
144 |
10 А. В. Третьяков. |
145 |
Расход эмульсии на отечественных и зарубежных четырехклетевых станах холодной
|
|
|
1 1 |
|
|
Мощность |
главного привода кет |
||||
|
|
|
Скорость |
прокатки |
м/сек |
|
|||||
Завоа в од |
Стан |
Сталь |
|
п |
ш |
|
мо |
|
|||
|
|
|
|
|
|
I |
IV |
тал |
всего |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ка |
|
Черепо |
1700 |
Малоугле 18—25 4780 |
9560 |
9560 |
9560 |
1930 |
36 500 |
||||
вецкий 1 |
|
родистая и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
электротех |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ническая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 5
прокатки
. 1
|
Расход эмульсии, л /мин по клетям |
|
Удельный |
|||
|
|
|
|
|
|
|
проектный |
|
|
|
|
|
расход |
I |
I I |
Ш |
IV |
всего |
эмульсии |
|
расчетный |
л/мин |
|||||
фактический |
|
|
|
|
|
|
Проектный |
885 |
18 000 |
6 000 |
9 000 |
27 000 |
0,545 |
Расчетный |
|
2 960 |
|
7 580 |
17 425 |
0,35 |
Фактический |
700—1000 |
2 700 |
4 600— |
3 000— |
11 000— |
|
|
|
|
6 000 |
4 000 |
13 700 |
|
1 2 |
1300 |
Трансфор |
15 |
6180 |
6180 |
5700 |
5700 |
3090 |
26 800 |
|
Проектный |
9000 |
3 000 |
13 000 |
3 000 |
22 000 |
|
0,6 |
|
|
маторная |
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный |
1000 |
3 000 |
4 000 |
3 000 |
11 000 |
0,35 |
|
Д |
2000 |
Малоугле |
13—15 |
4780 |
7360 |
9700 |
8970 |
1930 |
33 800 |
i |
Проектный |
2000 |
18 300 |
10 000 |
30 000 |
|
0,65 |
|
|
|
родистая |
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный |
900 |
4 000 |
5 220 |
7 000 |
17 120 |
0,375 |
|
|
Amer. Steel |
То же |
14,5 |
|
|
|
|
|
14 900 |
|
Проектный |
— |
— |
— |
— |
15 000 |
|
0,74 |
|
Corp. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный |
|
|
|
|
|
|
|
|
United |
|
|
|
|
|
|
|
10 680 |
|
Проектный |
— |
— |
— |
— |
10 500 |
- |
0,725 |
|
England |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
found |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pittsburg |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1950 |
Малоугле |
17,8 |
|
|
|
|
|
16 900 |
|
Проектный |
— |
— |
— |
— |
15 000 |
|
0,65 |
|
Joned and |
родистая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Janghlina |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Steel Corp. |
То же |
19 |
|
|
|
|
|
14 200 |
|
Проектный |
— |
— |
— |
— |
15 000 |
|
0,985 |
1
2
Фактические расходы по замерам ВНИИметмаша пересчитаны на перепад температур |
д ' э м ~ |
° ГРЭД- |
Предусмотренный проектом расход эмульсии учитывает возможность однократной про |
катки |
с 2,5 до ( |
146 |
10* |
147 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
6 |
|
Сравнительные данные по расходу эмульсии на отечественных |
|
|
|
||||||||||
и зарубежных пятиклетевых станах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
К |
i |
|
га |
| |
Расход |
эмульсии |
к = |
|
|
|
|
|
|
га |
^ |
в целом по стану |
|
|||||
|
|
|
|
|
га Ч |
ес^ . |
|
о |
|
||||
|
|
|
|
|
а |
и |
° о J |
л (мин |
|
||||
|
Стан |
Материал |
О . |
га и о.^ ^ |
|
|
* ё |
|
|||||
|
|
|
|
к о с а : ™ |
проект |
расчет |
3 Е |
|
|||||
|
|
|
|
О |
Е |
5 О X О |
2 m ч |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ный |
ный |
г; |
< |
|
|
|
|
* я |
~ |
О о |
о |
|
>>« ОX Л.«5 |
||||
|
|
|
|
S i i n s |
|
|
|
||||||
1200 |
(завод |
Б) |
Трансфор |
15 |
16 800 |
30 000 |
22 530 |
1,8 |
|
||||
|
|
|
маторная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1200 |
(завод |
А) |
сталь |
|
16 800 |
|
13 660 |
— |
|
||||
Жесть |
22,5 |
7 500 |
|
||||||||||
Amer.Steel Corp. Fair- |
— |
35 |
14 900 |
15 000 |
— |
1,0 |
|
||||||
less |
|
|
— |
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
1200 (Abbi Valley Ri |
25 |
13 400 |
|
15 000 |
0,435 |
||||||||
chard Tomas and Bol- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
duin |
Limard |
— |
|
|
|
|
|
|
|
— |
1,02 |
||
Kizer |
Steel |
Corp. |
20,5 |
13 300 |
13 400 |
||||||||
1050 |
(John |
Leeprnan |
— |
31,5 |
12 000 |
18 000 |
— |
1,25 |
|||||
Sleel |
Corp. |
Allikviner |
— |
|
|
|
|
|
|
|
— |
1,81 |
|
1245 |
[AG |
Risselstein |
30 |
16 600 |
|
30 000 |
|||||||
(ФРГ)], 1960 г. |
— |
35,8 |
19 200 |
30 000 |
— |
1,56 |
|||||||
1200 [Weirton Steel (ib |
|||||||||||||
(USA)], 1956 r. |
— |
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
||
1225 [Welling Steel Co |
30 |
15 500 |
15 000 |
0,97 |
|||||||||
(USA)], 1957 r. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
П р и м е ч а н и е . Сортамент зарубежных |
станов |
— малоуглеродистая сталь, жесть, |
|||||||||||
конструкционные стали (конкретно по каждому стану данных нет). |
|
|
|
||||||||||
Таким |
образом, |
проведенный |
сравнительный |
анализ |
показал, |
||||||||
что достоверные результаты получаются |
при расчете расхода охлаж |
||||||||||||
дающей жидкости только по методике, изложенной в настоящей книге.
3. РАСЧЕТ И КОНСТРУКЦИЯ БРЫЗГАЛЬНЫХ КОЛЛЕКТОРОВ
Брызгальный коллектор является одним из наиболее ответствен ных узлов системы охлаждения стана. От правильного выбора его конструктивных параметров зависит интенсивность конвективного теплообмена валков и равномерное распределение скоростей струи охлаждающей жидкости по длине бочки. Нарушение этой равномер ности приводит к появлению коробоватости и волнистости полосы при прокатке, вызывает ее обрывы, вследствие чего снижается про изводительность стана и стойкость валков.
В то время как расчет конструктивных параметров большинства основных узлов системы охлаждения стана (насосов, фильтров, отстойников, трубопроводов, теплообменников и т. д.) подробно освещен в специальной литературе, обоснованная методика расчета брызгальных коллекторов до сих пор отсутствовала.
148
Основой этой методики могут служить результаты исследования, изложенные в разделе 6 гл. IV, и полученное при этом условие опти мального формирования струи (160).
Наиболее удачной конструкцией коллектора, с помощью которого можно обеспечить эффективный теплообмен и оптимальную форму струи с равномерным распределением скоростей по ширине, следует считать конструкцию, показанную на рис. 30, а.
Расчет такого коллектора с использованием условия (160) про изводится в следующем порядке:
Исходные |
данные |
|
|
1. Максимальный расход эмульсии на один валок V, м3 /ч, определяют из тепло |
|||
вого расчета стана по |
методике, |
изложенной в разделе 1 гл. V. |
|
2. Давление в подводящем трубопроводе р определяют номинальным давле |
|||
нием насосов и падением его за |
счет сопротивления в трубопроводах от насосов |
||
к стану. Максимальное |
давление |
у насосов p m a x — 1 Мн/м2 (10 кГ/см2 ); непосред |
|
ственно у |
коллекторов |
р = 0,2-^0,5 Мн/м2 (2-ь5 кГ/см2 ). |
|
|
|
|
Рис. 44. Схема к |
расчету брызгального коллектора |
|
|
||||||||
|
3. |
Расстояние от оси валка |
до оси трубы коллектора / в . к |
. м |
м (рис. 44) |
опреде |
||||||||
ляется |
по конструктивным |
соображениям. |
L K и |
|
|
|
|
|
||||||
|
4. |
Длина |
коллектора |
вдоль |
бочки |
валка |
расстояние |
между |
осями край |
|||||
них |
отверстий |
L 0 T B . |
Величина |
L 0 T B |
приблизительно равна |
длине бочки |
валка L |
|||||||
или |
несколько |
меньше ее. Длина |
коллектора |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
LK = |
А™ + |
(ЮО ~ |
150 |
мм). |
|
|
|
|
|
|
5. |
Число |
секций |
коллектора |
с независимым |
подводом |
жидкости |
пс |
опреде |
|||||
ляется числом зон регулирования |
расхода по длине бочки. Ранее коллекторы имели |
|||||||||||||
не более трех секций. В настоящее время их число увеличивают до пяти, что обеспе чивает более качественное и тонкое регулирование профиля валков. Имеются све
дения |
о тонколистовых станах |
с |
коллекторами, |
у |
которых пс = 7 - М1 . |
|
6. |
Длина |
секций коллектора |
L c определяется |
из соотношений: |
||
для средней |
секции |
|
|
|
|
|
|
|
L c . с р |
= |
Ь™.+ (80 ч- |
100) |
мм, |
149