Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf

2. А Н А Л И З РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРОВ СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ СОВРЕМЕННЫХ СТАНОВ

По методике, изложенной в разделе 1 гл. V, были рассчитаны тем­ пературы валков и полосы по клетям, а также расходы охлаждаю­ щей жидкости для трех действующих в СССР и двух проектируемых непрерывных станов холодной прокатки конструкции Уралмашзавода.

Режимы прокатки были наиболее тяжелыми для каждого стана. Исходные данные и результаты этих расчетов приведены в табл. 4.

Из табл. 4 видно, что при однократной прокатке трансформатор­ ной стали на пятиклетевом стане 1200 завода Б с 2,5 мм до 0,33 и 0,47 мм температура полосы в IV и V клетях превышает 300° С. В связи с этим в процессе расчета были произведена приближенная корректировка энергосиловых параметров стана по формуле (95) и методике, изложенной в разделе 2 гл. I I I .

Таким образом, помимо задачи правильного определения расхода эмульсии, выполнение теплового расчета совместно с энергосиловым позволяет уточнить результаты последнего и более точно определить мощность двигателей главного привода. В частности, уменьшение расхода энергии за счет повышенной температуры полосы на указан­ ном стане составило 15—20%.

В табл. 4 приведены также результаты расчета тепловых пара­ метров четырехклетевого стана 2000, предназначенного для страны с тропическим климатом, при нормальной и повышенной температуре эмульсии (32 и 50° С). Для того чтобы обеспечить в условиях тропи­ ческого климата нормальную температуру эмульсии (30—40° С), пришлось бы устанавливать специальные холодильники для воды, охлаждающей эмульсию. Как видно из табл. 4, увеличение темпе­ ратуры эмульсии на 18 град приводит к повышению температуры вал­

ной работы стана 2000 при повышенной температуре эмульсии без установки специальных холодильников.

На этом~примере видно, что изложенная методика теплового рас­ чета стана/помимо своего прямого назначения, выбора параметров эмульсионной системы, способствует решению важных практических вопросов при конструировании прокатных станов.

В табл. 5 приведены данные о расходах эмульсии на отечествен­ ных и зарубежных четырехклетевых станах по сравнению с расчетом

138

по изложенной методике и с фактическими расходами (там, где производились замеры).

Аналогичные данные по пятиклетевым станам приведены в табл. 6. Из данных табл. 5 видно, что на отечественных станах расчетный рас­

вецкого завода с данными замеров ВНИИметмаша показывает хоро­ шее совпадение расчетных и фактических величин по всем клетям,

валки дополнительно охлаждали сжатым воздухом, который пода­ вали через специальный коллектор для удаления с полосы перед смоткой ее в рулон остатков эмульсии. Следовательно, расчетный расход эмульсии на этом стане без учета дополнительного охлажде­ ния сжатым воздухом оказался на 10—20% больше фактического расхода, что обеспечивает необходимый запас мощности системы охлаждения.

Из табл. 5 также видно, что на отечественных четырехклетевых станах проектный расход эмульсии составляет 22 000—30 000 л/мин, что в 1,5—2 раза выше, чем на зарубежных станах, а также выше, чем по расчетным данным. Это свидетельствует о значительных резервах мощности эмульсионных систем отечественных станов.

На пятиклетевом стане 1200 завода Б, прокатывающем трансфор­ маторную сталь, расчетный расход при наиболее тяжелом режиме (однократной прокатке) составил 22 500 л/мин (см. табл. 6). Проект­ ный расход эмульсии на зарубежных пятиклетевых станах состав­ ляет 15 000—30 000 л/мин. Учитывая результаты расчета и зарубеж­ ные данные, проектом реконструкции эмульсионной системы этого

в зависимости от мощности главных двигателей [15] дают завышение

Расчет в зависимости от максимальной скорости прокатки [16] во всех случаях дает заниженные результаты в 1,5—2,5 раза.

В табл. 5 и 6 даны также показатели расхода эмульсии, прихо­ дящегося на единицу установленной мощности (VWN. л/мин), которые для проектных расходов изменяются от 0,4 до 1,8. Из при­ веденных данных видно, что эти показатели не могут служить харак­ теристикой эмульсионной системы, так как при одинаковом общем расходе эмульсии они могут значительно отличаться для разных ста­ нов в зависимости от мощности двигателей главных приводов, кото­ рая нередко выбирается с завышением.

139