Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf

для остальных секции

—(20 30) мм.

7.Расчетное расстояние между верхней и нижней струями эмульсии на поверх­ ности бочки валка 2/гс (см. рис. 45) определяется на основании опыта и по конструк­

шаг (расстояние между отверстиями) по веей длине коллектора был одинаковым

Последовательность расчета

150

5. Шаг отверстий S (расстояние между осями соседних отверстий) для двух­ рядного коллектора (с двусторонним разбрызгивателем):

потв — 1 для однорядного коллектора (с односторонним разбрызгивателем):

5^отв/^отв-

Пр и м е ч а н и я : 1. Для большей равномерности охлаждения валка отвер­ стия верхнего ряда коллектора с двусторонним разбрызгивателем должны быть

расположены относительно отверстий нижнего ряда со смещением на 0.5S, при этом

вверхнем ряду будет на одно отверстие больше, чем в нижнем.

2.Необходимо выполнить условие:

Если это условие не выполнено, надо уменьшить диаметр d (п. 3) и повторить п. 4— 5 расчета.

6. Ширину растекания струи на срезе разбрызгивателя Ьр определяют из усло­

7. Расстояние а от оси брызгального отверстия до основания разбрызгивателя (см. рис. 44):

а = d/2 + (2ч- 3) мм

8. Ширину растекания струи для базового разбрызгивателя 6Р . баз определяют по графикам рис. 31, 32 в зависимости от угла а/2 и размера а, полученного в п. 7.

9. Длину полки разбрызгивателя L p (см. рис. 44) определяют по формуле (161)

условия полного образования плоской струи разбрызгивателем которое обеспечи­

Если условие (178) выполнено, расчет можно считать законченным. Если ока­ залось, что £ p = g ; £ p m l n , то диаметр отверстий d, принятый в п. 3, необходимо увеличить и повторить весь расчет, от п. 4 до п. 11.

Если в процессе повторений расчета не удается добиться одновременного выпол­ нения условий (176) и (178), следует несколько увеличить угола/2 и вновь повторить весь расчет, начиная с п. 3.

По описанной методике были рассчитаны брызгальные коллек­ торы системы охлаждения четырехклетевого стана 1700. Схема расположения этих коллекторов относительно валков показана на рис. 45. Угол а/2 коллектора опорного валка принят из соображений унификации равным соответствующему углу коллекторов рабочих валков а/2 = 15°.

Исходные данные и результаты расчета этих коллекторов при­ ведены в табл. 7.

151

Г Л А Б А V I

З А В И С И М О С Т Ь Т Е П Л О В О Г О Р Е Ж И М А И Р А С Х О Д А О Х Л А Ж Д А Ю Щ Е Й Ж И Д К О С Т И

НА Н Е П Р Е Р Ы В Н О М С Т А Н Е ОТ О С Н О В Н Ы Х П А Р А М Е Т Р О В

П Р О Ц Е С С А Х О Л О Д Н О Й П Р О К А Т К И

Системой уравнений теплового баланса можно установить опре­ деленную связь между тепловыми потоками и параметрами квазиста­ ционарного режима во время холодной прокатки на том или ином конкретном стане. Однако современные станы имеют различные кон­ структивные, энергосиловые и теплофизические параметры и могут работать при разных технологических режимах. Изменение скоро­ сти прокатки, диаметров валков, температуры жидкости и способа ее подачи, температуры подката, поступающего на стан, а также перераспределение обжатий между клетями при одинаковом суммар­ ном обжатии — все это вызывает перераспределение тепловых пото­ ков, изменение температуры валков, полосы и необходимого расхода охлаждающей жидкости на стане.

Для качественной и количественной оценки влияния указанных параметров на тепловой режим непрерывного стана был произведен расчет параметров теплового баланса по формулам (38)—(108) с по­ мощью вычислительной машины «Урал-4» при изменении в широких пределах скорости прокатки, диаметров валков, коэффициентов теп­ лоотдачи, температуры эмульсии и подката.

Для этой цели был использован четырехклетевой стан 1700 с ис­ ходными параметрами соответствующего стана Череповецкого за­ вода, прокатывающего полосы из электротехнической стали Э12 толщиной 0,405 мм из подката толщиной 2,26 мм и шириной 1020 мм. Этот режим прокатки согласно проектному расчету является наи­ более тяжелым для данного стана с точки зрения энергосиловых параметров; следовательно, ему будет сопутствовать и наиболее напряженный температурный режим, а расход охлаждающей жидко­ сти (эмульсии) на всех клетях будет максимальным.

Перечисленные ниже исходные данные принимали в расчете по­ стоянными: длина бочки валков L = 1,7 м; расстояние между кле­

= 0,48 кдж/(кг-град) [0,115 ккал/(кг-град)]; коэффициент, учиты­ вающий долю поверхности полосы между клетями, на которую попа­

153

Энергетические эквиваленты сопротивления металла пластиче­ ской деформации, рассчитанные по методике, изложенной в раз­

\

— ^ iC» —

—

154