Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf

Скачать файл (13,36Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 16.10.2024

Просмотров: 107

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

вода 1 . Замеры производили контактной хромель-копелевой термопа рой во время пауз при отключенном охлаждении в пяти точках по длине бочки (в середине, у левой и правой кромок полосы, вблизи обоих краев бочки). ^Температуру регистрировали на потенцио метре типа ППР.

Результаты замеров приведены в табл. 12, 13 и на рис. 59. Из этих данных видно хорошее качественное и количественное совпадение с расчетными величинами (см. рис. 57, б). В пределах ширины полосы поверхностная температура рабочих валков практически не изме няется, а к краю бочки она резко падает; непосредственно у края

температура	tLp	не более чем на 1—4 град выше температуры						охла
ждающей воды,		равной	27—30° С. Аналогично температура					рас
пределяется по длине бочки опорных валков во всех клетях, кроме V I ,
где опорные	валки практически				остаются	холодными	(tonb =
= 31 - 34° С).
Т е м п е р а т у р у			р а б о ч и х и о п о р н ы х				в а л к о в
т р е т ь е й	г р у п п ы		и з м е р я л и на дрессировочном стане 1700
ждановского	металлургического			завода им. Ильича 2 .
Температуру измеряли во время остановок стана сразу же после
дрессировки	очередного		рулона	с	помощью	контактной	хромель-
копелевой термопары в пяти точках по длине бочки каждого								валка
(табл. 14).

Кроме того, для проверки соответствия расчетной и действитель ной форм кривых распределения температуры вдоль бочки на том же стане были проведены более детальные замеры температуры свыше

30	рабочих и опорных валков в восьми			точках (через	100—125 мм
от	середины к	краю бочки)	(рис. 60).
	Результаты	измерений, как это видно из приведенных графиков
и	табл. 14, хорошо согласуются с расчетными данными, изложен
ными в разделе 3 гл. V I I , как в количественном, так и в качественном
отношении.				t0 = 46° С,	/о к р = 28° С
	Например,	для рабочего	валка при	t0 = 46° С,	/о к р = 28° С
и	температуре	подшипника	tn = 40° С	получим:

« < » * - т а - ' « • * - » * •

Следовательно, по графику рис. 58, в дь = 86%, QL = 56,8% и по формулам (218) температуры tbp и tLp будут равны: •

tbp = 0,86-46 + 0,14-28 = 43,4° С;

tLp = 0,568-46 + 0,432-28 = 38° С,

по замерам (табл. 14); tb = 43 ч-44° С, tL = 38° С.

1	В экспериментах участвовали инж. Я. А. Бурштейн, В. Я- Тишков, Е. П. Сер
геев,	Г. Н, Сумкина, Л . Г. Нениличев.
2	Совместно с инж. Э. Н. Шебаниц.

201

800

SOO

400

100

200

400

600

800

х,мм

стана 1700	горячей прокатки (цифры у кривых — номера рабочих	клетей):
ные валки,	ширина полосы 1280 мм; г — то же, ширина полосы	1045 мм

																Т а б л и ц а 12
Данные экспериментального		измерения		температуры верхних рабочих валков					на шестиклетевом	стане 1700	горячей	прокатки
					Температура	валков, °С							Температура		валков, °С
Номер	Ширина								Номер	Ширина
клети	полосы, мм		Ч		Ч			At,	клети	полосы, мм		Ч		ч
				К			At	At,					to			At	ср
				К			At	L cp					to			At	ср
	1280	31	50	53	53	26	22— 17	22		1280	35	59	60	62	39	25—21	23
i	1280	36	53	60	57	40	20—24	22	IV	1280	/1	62	58	62	40	18—21	20
	1145	30	52	56	57	35	26—21	24	IV	1145	35	53	56	55	36	21—20	20
	1045	30	53	49	53	33	23—20	22		1045	35	58	62	63	38	27—24	26
	1280	27	50	51	53	33	24—18	21		1280	34	48	49	50	38	15—11	14
п	1280	35	52	56	54	39	18—21	20	V	1280	35	"50	51	50	38	13—16	14
п	1145	30	48	54	53	34	24—20	22	V	1145	31	53	53	53	36	22—17	19
	1045	31	54	57	53	35	26—22	24		1045	32	51	54	55	38	22—16	20
	1280	29	50	46	46	29	17	17		1280	32	40	40	41	34	6—8	7
ш	1280	39	55	54	56	40	14—15	14	V I	1280	32	40	39	42	33	7—8	8
ш	1145	30	51	55	55	35	25—20	23	V I	1145	32	40	42	•41	34	10—8	9
	1045	32	51	54	51	34	22—20	21		1045	32	41	40	44	34	8—6	8

																		Т а б л и ц а 13
Данные экспериментального			измерения температуры верхних				опорных валков		на шестиклетевом стане		1700 горячей прокатки
	Ширина				Температура	валков °С				Ширина				Температура		валков °С
Номер	Ширина								Номер	Ширина
клети	полосы								Номер	полосы
клети	полосы								клети	полосы
	мм		Ч	to	ч		At .			мм		Ч	и		Ч			At	^ср
			Ч	to	ч		At .	^ср				Ч	и		Ч			At	^ср
	1280	29	31	31	31	29	2	2		1280	30	42	37		40	37		7—6	6
I	1280	30	34	33	34	32	2—3	2	IV	1280	35	39	39	,	40	36	,	4—3	3
I	1145	27	30	30	31	29	3— 1	2	IV	1145	27	32	32	1	35	29		5 - 3	4
	1045	29	32	32	32	30	5—2	2		1045	34	36	37		36	34		3	3
	1280	27	29	29	29	28	2—1	1,5		1280	33	39	38		38	37		5 - 1	3
I I	1280	33	35	35	35	33	2	2	V	1280	33	40	40		41	38		7—2	5
I I	1145	30	31	32	32	30	2	2	V	1145	29	39	38		39	34		9—4	7
	1045	31	33	34	33	31	3	3		1045	33	38	40		39	35		7—5	6
	1280	27	25	26	25	23	- 1 + 3	1		1280	35	33	..31		32	33		—4	3
I I I	1280	35	35	35	33	33	0—2	1	V I	1280	32	33	33		34	34		—1	0
I I I	1145	29	29	27	28	28	( _ 2 ) _ ( _ 1 )	1,5	V I	1145	34	34	33		33	32		—1	0
	1145	29	29	27	28	28	( _ 2 ) _ ( _ 1 )	1,5		1145	34	34	33		33	32		—1	0
	1045	31	34	35	34	33	4—2	3		1045	32	34	34		34	33		2—1	1

204

205

Для

опорного

валка

при t0

48° С,

^о к р

28° С

— 45е С

получим:

45 — 28

100 = 85%

по

рис. 58,

48 — 28

87,8%;

70%.

Следовательно,

по

формулам (218):

tbm

0,878-48 + 0,122-28 =

45,6° С;

tLon

= 0,7-48 + 0,3-28 = 42° С,

а по замерам 22 (табл.

14)

44 +-47° С; tLon

= 43 -4-45° С.

t,'C

45 :

т_

s ч

L/2

\\ ! — О

в-

Ю0 200 300 400

500

S00

725

МО 200 300 400 500 500

725W08S0

X. мм

ос, мм

Рис. 60.

Распределение температуры по длине бочки валков дрессировочного стана (х

рас-

стояние

от середины

бочки, #

— экспериментальные точки

замеров):

а — сплошная линия

— рабочий валок со шлифовочной выпуклостью 0,09 мм; сталь Ст.2кп;

1,2Х 1280

мм; 8 =

1,8+2,0%; и д

16 м/сек;

/ п =

46 4-63° С; t,

р =

15° С; штриховая —

' "

? О К

то же, 0,20 мм; сталь 08кп; 0,5+0,63X 1000 мм; s =

1,2%;

" Д Р

15 м/сек;

3 0 + 5 0 ° С;

'окр — 2 " ° С; б — сплошная

— опорный валок; сталь 08кп; 6,5X

1000 мм; г

1,1%;

1>др =

= 18 м/сек; tn

— 4 0 + 6 0 ° С;

* о к р

20° С; штриховая

— то же,

сталь Ст.2кп; 1,2Х 1280 мм;

1,8 +2,0%;

vД Р

16 м/сек;

= 4 6 + 6 3 ° С;

'окр =

15° С

Т е м п е р а т у р у

р а б о ч и х

и о п о р н ы х

в а л к о в

в т о р о й

г р у п п ы

и з м е р я л и

в IV и

I I I клетях

четырех-

клетевого стана 1700 холодной прокатки Череповецкого металлурги ческого завода 1 .

Необходимо было выяснить, в какой мере расчетные результаты, приведенные в разделе 3 гл. V I I , соответствуют распределению температуры валков в условиях секционного регулируемого охла ждения. Замеры температуры выполняли по той же методике, что и на вышеуказанных станах, в 18 точках (через 100 мм) по длине бочки валков. Всего измерениям подвергли 146 рабочих и 27 опорных валков; кроме того, на 48 рабочих валках дважды измеряли профиль

спомощью индикаторной тележки (пассометра): первый раз —

сразу же после удаления валков из клети в горячем состоянии;

1 В работе участвовали инж. В. А. Масленников, В. М. Тихомирова, Б. В. Мар

кин.

206

второй раз — через 4—5 ч после остывания. Разность первого и второго замеров представляет собой тепловой профиль. ... . .. .

Некоторые характерные

графики			^		f t -			тем								Т а б л и ц а					14
		распределения								Результаты измерения					температуры				валков
пературы			вдоль бочки приве
										дрессировочного				стана	1700
дены на рис.61. Анализ дан

ных	измерений				показал,				что					Температура •валков,
в 41 из 146 случаев							(28%)			СО			Положение	измеренная				в пяти
														точках		по	длине бочки
характер			кривых			распреде				о.			валка	каждого			валка, °С *				си
ления температуры						по длине				и	га		в клети
										3	о.			1	2	3		4	5		о
бочки рабочих					валков				был	X	s

близок к расчетному, в 11 из											1		Рабочий	36	40	42		41	36		28
146 (7,5%) эти кривые имели										2			верхний	38	44	46		43	38		28
параболический					характер, а					3				38	42	45		42	37		28
в остальных				случаях			наблю			4				50	51	58		49	47		20
далось неравномерное распре										5				26	30	31		30	26		20
										6				33	34	35		34	32		20
деление		температуры,						выз
										7				36	44	56		45	34		15
ванное особенностями							тепло			8				40	52	60		53	41		16
выделения			в	очаге		деформа				9				30	38	43		38	29		15
ции и секционного						регулиро				10				41	45	47		45	40		20
вания подачи жидкости								валь		11				36	43	51		42	36		21
										12				41	46	55		46	42		20
цовщиками.
Характер				кривых			тепло			13			Рабочий	33	36	38		36	34		28
вого	профиля				валков			в	18	14			нижний	35	36	36,5		35	34,5		28
из 48 случаев (37,5%)							также			15				38	42	44		42	38		28
соответствовал					расчетному,					16				36	41	42		40	37		28
а в	остальных				был неравно					17				45	47	49		47	45		28
										18				45	46	46		44	44		28
мерным.

Температура у края бочки										19			Опорный	48	50	58		49	47		28
валков (tL)			в основном состав
ляла	33—40°			С, что			на 1—-			20			верхний	48	49	50		47	46		28
										21				46	47	49		47	46		28
3 град		больше			температуры					22				43	44	48		47	45		28
подаваемой эмульсии							и соот			23				45	46	47		45	44		28
ветствует			расчетному				значе			24				44	45	46		45	43		28
нию.										25				40	42	47		42	41		15
									вал	26				35	37	40		37	35		25
Данные по опорным										27				32	33	34		33	32		19
кам были			аналогичными. Та							28				36	39	43		39	36		20
ким	образом,				в	условиях
секционного				регулируемого								*	Точки 1 и 5 относятся			к крайним			участкам
охлаждения				расчетные				зако		бочки,			примыкающим к торцам,				2 и 4 — к			участ
номерности					распределения					кам		вблизи краев		полосы; 3 — к середине						бочки.

температуры валков по длине												"

бочки выполняются лишь частично, а тепловой профиль, как пра

вило, не соответствует		закону	параболы.
Тепловую выпуклость на длине бочки Дт ( O - D р И А Т ( 0 _ Ю ОП В этом
случае можно	вычислять по формулам (212), а на ширине			полосы
Ат (0-6) р и Ах	(о_6 ) о п этими формулами можно пользоваться			лишь
для средней ориентировочной оценки, так как эти величины				зависят
от конкретных	условий	тонкой	настройки системы охлаждения на

207

заданный режим прокатки. При выполнении точных расчетов не стационарного теплового профиля валков следует специально учи тывать эти конкретные условия.

5. РАСЧЕТ НЕСТАЦИОНАРНОГО	ТЕПЛОВОГО ПРОФИЛЯ ВАЛКОВ
ИЗ УРАВНЕНИЙ ТЕПЛОВОГО	БАЛАНСА

Выше было показано, что формулы (197) можно применить для расчета нестационарного теплового профиля валков непосредственно из режимов прокатки (дрессировки), используя уравнения теплового баланса при определении входящих в эти формулы коэффициентов

с,-, с1оп. Чтобы довести	до конца этот расчет, необходимо		определить
входящие в те же формулы коэффициенты с^,		с,-боп, сц,	CCL , отно
сящиеся к сечениям у	кромки полосы и края	бочки валка.

Изложенные выше результаты электрического моделирования дают возможность решить эту задачу, так как указанные коэффи

циенты нетрудно вычислить, если известны температуры	и tL
в каждый момент времени. Их можно определить по формулам	(213)

и (218), если граничные условия по ширине полосы (тепловыделение и интенсивность охлаждения) постоянны. Применив при этом метод суперпозиции температурных полей, можно одновременно учесть и указанную неравномерность граничных условий.

Таким образом, сущность предлагаемого метода расчета коэффи циентов db Ctbon, CIL, c i L o n и теплового профиля валков заключается в следующем (на примере рабочего валка, охлаждаемого жидкостью):

1. После решения уравнений теплового баланса для средней зоны рабочей клети (см. разделы 3, 4 гл. I l l ) и вычисления по фор-

208

Смотрите также файлы

Справочник монтажника по технике безопасности..pdf

Стабников, В. Н. Процессы и аппараты пищевых производств учебник.pdf

Табаков, П. М. Работа на координатно-расточных станках.pdf

Уриг, Р. Статистические методы в физике ядерных реакторов.pdf

Филатов, А. С. Электропривод и автоматизация реверсивных станов холодной прокатки.pdf

Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf

Смотрите также файлы

Информация

Списки файлов

Дополнительно