Файл: Совершенствование теплового процесса листовой прокатки..pdf

вызывает резко увеличение нестабильности профиля валков, затруд­

3. Для обеспечения устойчивой работы стана в условиях неста­ бильной температуры дрессируемого металла необходимы эффек­ тивные средства стабилизации теплового профиля рабочих и опорных валков.

При высокой температуре полосы возникает опасность перегрева валков, подшипников, деталей привода и т. д., что может привести к ухудшению условий их работы и снижению стойкости, а также

Естественно, что нестабильность энергосиловых параметров при­ водит к различному тепловыделению в очаге деформации. Кроме того, от давления зависят размеры контактных площадок /с „ и Ьвп, определяющие площадь теплообмена между полосой, рабочими и

толщине полосы и удельной работе дрессировки, а количество тепла, выделившегося в единице объема полосы Qn p . 1 = - ^ р а п Р ) пропор-

232

ционально только величине апр. Последняя в соответствии с рис. 74, а для тонких полос (п = 0,5-5-0,7 мм) в 3,5—4 раза больше, чем для толстых (h = 1,5-5-2,0 мм). Поэтому увеличение температуры по­ лосы на выходе tK, которое прежде всего зависит от величин апр и Qn pi, для тонких полос оказывается значительно большим, чем

д - 1с п и 6 оп> h > м м

для толстых (рис. 74, б). В связи с этим для тонких полос по сравне­

еще более усиливает разница в размерах площадок контакта 1сП, которые, как видно из рис. 74, д для полос h = 0,5-5-0,7 мм на 25— 30% выше, чем для полос h = 1,5-5-2,0 мм.

233

бочки приводит к соответствующему росту перепада температур по

ветственно увеличивается и тепловая выпуклость валков (рис. 75, б). Как видно из рис. 75, для полос толщиной 1,5—2,0 мм все эти изме-

234

нения не важны, а для тонких полос h = 0,5 мм тепловая выпуклость валков с ростом обжатия от 0,5 до 3% возрастает в 1,5—2 раза.

Всвязи с изложенным выше можно сделать следующие выводы:

1)максимальное тепловыделение и разогрев валков наблю­ даются при дрессировке наиболее тонких полос (h — 0,5н-0,7 мм). При этом максимальной является величина тепловой выпуклости валков и наиболее напряженной — динамика ее изменений в про­

цессе работы стана;

2) дрессировка полос толщиной 1,5—2,0 мм (когда tH =sS 40° С) не приводит к заметному разогреву валков и существенным коле­ баниям их теплового профиля;

3)автоматическая стабилизация теплового профиля валков не­ обходима прежде всего для полос толщиной 0,5—0,7 мм и более тонких;

4)увеличение относительного обжатия вызывает рост тепло­ выделения и температуры валков, а также их теплового профиля, причем для полос толщиной свыше 1—1,5 мм эти изменения незна­ чительны.

Г Л А Б А IX

П Р О Ф И Л И Р О В А Н И Е В А Л К О В Т О Н К О Л И С Т О В Ы Х С Т А Н О В

С У Ч Е Т О М Т Е М П Е Р А Т У Р Н О Г О

РЕ Ж И М А

1.ОСОБЕННОСТИ ИЗНОСА РАБОЧИХ И ОПОРНЫХ ВАЛКОВ

Рабочие валки тонколистовых станов горячей и холодной про­ катки обычно профилируют выпуклыми, вогнутыми (по параболе) или цилиндрическими.

Выпуклость применяют главным образом при холодной про­ катке, где, помимо прогиба, требуется компенсировать весьма зна­ чительное сплющивание. При горячей прокатке, где сплющивание

сации их износа иногда рабочие валки шлифуют с выпуклостью. Опорным валкам горячей и холодной прокатки, как правило, придают цилиндрический профиль со скосами длиной 150—300 мм

по краям бочки.

Измерение профиля рабочих и опорных валков после их работы

рабочих и опорных валков дрессировочного и четырехклетевого станов 1700 холодной прокатки Череповецкого и Ждановского металлургических заводов. Из этих данных видно, что максималь-

235

b = 1030

Рис. 76. Профилограммы износа рабочих валков станов 1700 после холодной

236

ный местный износ рабочих валков наблюдается на расстоянии 50— 100 мм от кромок полосы и достигает на дрессировочном стане 0,03— 0,05 мм, на чистовых клетях четырехклетевого стана 0,05—0,1 мм;

Рис. 77. Профилограммы износа опорных валков станов 1700 после прокатки

износ на соседних участках бочки на 0,03—0,05 мм меньше макси­ мального. На некоторых валках наряду с местным износом в прикромочных участках наблюдается увеличенная выработка в сере­ дине бочки (рис. 76, д).

237

Если валки прокатывали полосы разной ширины, то на профилограммах после их работы наблюдается несколько участков с по­ вышенной выработкой (см. рис. 76, д). Характерно, что после про­ катки или дрессировки даже наиболее узких полос (Ь = 1000-н 1030 мм) расстояние вдоль бочки между участками максимального износа вблизи кромок полосы равно 800—950 мм (см. рис. 76, а, б).

Профиль изношенных опорных валков этих станов характери­

ками с максимальной выработкой равен 800—900 мм, что на 100— 200 мм меньше ширины самой узкой полосы, прокатываемой на данном стане.

Общая выработка опорных валков этого стана за кампанию (18—25 дней) составляет 0,3—0,8 мм, глубина местных износов (неравномерность выработки) 0,1—0,3 мм, а расстояние между максимумами износа такое же, как у рабочих валков, т. е. 800—

900мм (рис. 79).

Всвязи с тем что исходная твердость опорных валков станов горячей прокатки сравнительно невысокая (30—55 HSh), они под­ вергаются в процессе работы усиленному наклепу. Особенно боль­ шой наклеп наблюдается на участках максимальной выработки

опорных валков приводит к выкрашиванию их поверхностного слоя; чаще всего это происходит в прикромочных участках. В результате опорные валки станов горячей прокатки преждевременно выходят из строя.

238