Файл: Мостков, В. М. Подземные сооружения большого сечения.pdf

проводили расчеты по определению моделируемой схемы крепления породных стен и свода камеры, а также размеров железобетонного свода;

проводили статические испытания объемных моделей из эквива­ лентных материалов с учетом структурных характеристик горного массива для изучения деформаций породы и несущей способности камеры как незакрепленной (в масштабе 1 ; 200), так и закрепленной (в масштабе 1 : 100) при принятой технологии разработки камеры и при наличии примыкающих к ней выработок;

проводили динамические исследования на объемных моделях из эквивалентных материалов для определения глубины возникающей от взрывных работ нарушенной зоны в стенах камеры вокруг примы­ кающих к ней туннелей и в местах их сопряжений, а также для из­ учения влияния сейсмического действия взрыва на усилие натяже­ ния в предварительно-напряженных анкерах;

анализировали и обобщали результаты исследований с разработ­ кой рекомендуемой схемы крепления камеры и параметров крепей.

Исследования на упругих моделях. Эксперименты на плоских моделях методом фотоупругости выполняли в двух вариантах;

116

п о с х е м е н е в е с о м о й у п р у г о й п о л у п л о с к о ­ с т и с отверстием по форме выработки; напряженное состояние в пластине создавалось внешними контурными равномерно распре­

методике, во втором варианте использовали метод замораживания напряжений при загружении модели в центрифуге с последующим приложением боковой нагрузки по трапецеидальной эпюре. Модели в геометрических масштабах 1 : 1500 и 1 : 2000 изготавливали из жесткого оптически активного материала на базе эпоксидной смолы и исследовали в поляризационно-проекционной установке с полем поляризации 300 мм.

Результаты экспериментов обрабатывали с использованием мате­ матического моделирования в следующем порядке:

по картинам интерференционных полос определяли главные напряжения на внутреннем (свободном) и наружном (загруженном известной нагрузкой) контурах модели;

с помощью аналоговой вычислительной машины при заданных граничных условиях строили поле суммы главных напряжений,, а по известным значениям суммы и разности главных напряжений вычисляли их раздельные величины в выбранных точках;

с использованием поля изоклин определяли компоненты тензора напряжений в этих точках графически (построением кругов Мора) или по формулам теории упругости, затем напряжения пересчиты­ вали на натуру.

При исследовании модели по схеме весомой упругой полупло­ скости (с учетом объемных сил) было установлено: на контуре вы­ работки и в массиве отсутствуют растягивающие напряжения; напряжения в своде и почве на вертикальной оси камеры близки к нулю, в средней части стены составляют около 1,1 уН ; в углах профиля наблюдаются концентрации напряжений с коэффициентом 2,5—3,0 относительно середины стены.

При исследовании модели, загруженной равномерно распределен­ ными нагрузками по внешнему контуру, получено: напряжения в своде и почве на вертикальной оси камеры имеют разные знаки

коэффициент концентрации напряжений в углах профиля по отно­ шению к средней части стены составляет около 3.

При сопоставлении вариантов контурного загружения и учета объемных сил отмечается несколько более интенсивное в первом слу­ чае поле наибольших касательных напряжений в массиве. Область повышенных напряжений в стенке камеры имеет криволинейную форму с наибольшим размером примерно в середине высоты стены. Наибольшие касательные напряжения в углах профиля выработки достигают предела прочности образцов монолитной породы на

117

скалывание (как при контурном загружении, так и при учете объем­ ных сил) при вертикальной нагрузке около 5 уН и горизонтальной —

2,5 уН.

Предварительные расчеты. На основании аналогов для расчетов была принята крепь камеры, представляющая собой следующую конструкцию. Кровля камеры в процессе строительства закрепляется железобетонными анкерами и покрывается набрызгбетоном. Вслед за этим устраивают несущий железобетонный свод с выносными пятами, опирающимися на породу. Стены камеры закрепляют пред­ варительно-напряженными глубокими анкерами, между которыми устанавливают обычные железобетонные анкера. Затем стены ка­ меры покрывают набрызгбетоном.

В результате расчетов, выполненных по методам, изложенным в главе II, были приняты для моделирования следующие параметры

размерных величин на модели и в натуре, а также соблюдение мас­

подобие граничных условий — жесткое опирание нижней грани, загружение боковых поверхностей и защемление торцовых граней (перпендикулярных продольной оси камеры) модели, а также со­ блюдение расстояний от контура выработки до границ модели не ме­ нее трех пролетов камеры.

На моделях воспроизводили три системы слоев и трещин в гор­ ном массиве: напластование S, крупные трещины К и тектонические нарушения S t. Напластование создавалось при изготовлении модели заливкой материала-эквивалента в стенд слоями, соответствующими в масштабе Ш; мощности пласта между сплошными контактными трещинами заданной ориентации. Между слоями укладывали ма-

118

териал, эквивалентный заполнителю трещин по параметрам сдвига. Систему трещин К — замкнутых и сплошных — моделировали со­ ответствующей насечкой слоев материала-эквивалента в процессе схватывания. Шаг трещин соблюдался в масштабе mt. Зона тектони­ ческих нарушений S t выполнялась в виде плоских прослоев, отве­ чающих натуре с точки зрения пространственной ориентации, мощ­ ности и параметров сдвига материала, эквивалентного заполнителю этих зон.

При подборе материала, эквивалентного горной породе, рассмат­ ривали восемь вариантов исходного состава смеси для гипсобетона. Испытывали по 12 образцов каждого состава.

Врезультате был принят состав, содержащий гипс, песок, воду

иполивинилацетатную эмульсию в весовой пропорции соответст­ венно 1 : 1 : 1 : 0,25. Материал этого состава характеризуется от­ ношением модуля упругости к пределу прочности при сжатии 325— 365, что отвечает заданным в натуре величинам 335—375. При до­ полнительных испытаниях стандартных образцов на сжатие и раз­ рыв (всего 72 образца) были уточнены физико-механические харак­ теристики материала принятого состава (табл. 29).

Таблица 29

* Полученное в натуре сцепление с =25 кгс/см 2 сопоставлено в масштабе напряже­ ний с пределом прочности материала модели при растяжении, поскольку для скальных пород эти величины, как правило, близки.

Образцы материала-эквивалента испытывали также в камере Кармана при трехосном сжатии для сопоставления с результатами испытания образцов породы по аналогичной методике. Всего было испытано 12 образцов материала в виде цилиндров диаметром 41 мм и высотой 60 мм. Результаты свидетельствуют об удовлетворитель­ ном совпадении характеристик материала-эквивалента с натурными данными.

При выборе материала, эквивалентного заполнителю тектони­ ческих нарушений S t по заданным параметрам сдвига, рассматри­ вали парафин, солидол, кальку, слюду и смесь солидола с песком. Образцы гипсобетона с прокладками из указанных материалов

119

испытывали в стандартном приборе для полевых испытаний грунта на сдвиг. В результате для моделирования заполнителя тектонических нарушений был выбран парафин, удовлетворительно отвечающий характеристикам сдвига в натуре: сцепление по контакту с гипсо­ бетоном близко к нулю, угол внутреннего трения около 30°. Анало­ гично проверяли характеристики сдвига по трещинам напластова­ ния системы S, которые моделировали с прокладками кальки, и по трещинам системы К, которые моделировали насечкой слоев гипсо­ бетона в процессе заливки. Расхождения параметров сдвига с задан­ ными в принятых вариантах не превышали ±20%.

Для моделирования железобетонного свода камеры был принят состав из гипса, песка и воды с соотношением весовых частей соот­ ветственно 1,0 : 0,4 : 1,3, характеризующийся прочностью при сжа­ тии для натуры в принятом масштабе 320 кгс/см2 и соотношением

Модель в геометрическом масштабе 1 : 100 с закрепленной каме­ рой изготавливали в поворотном объемном стенде, представляющем собой металлическую конструкцию размером 1800 X 1800 X 600 мм. Торцовые грани модели жестко закреплялись системой поперечных балок из швеллеров. Стенд оборудован двумя независимыми систе­ мами гидравлических домкратов по 24 в каждой для создания рав­ номерно распределенного давления на верхнюю и одну из боковых грачей модели.

Модель в масштабе 1 : 200 с незакрепленной камерой изготавли­ вали в металлическом стенде меньших габаритов в аналогичных условиях.

Перед заливкой моделей в месте расположения камеры машин­ ного зала помещали так называемую фальшмодель — сплошной гипсобетонный блок по форме камеры соответствующих размеров. -Фальшмодель удаляли на второй стадии испытаний по элементам в соответствии с принятой последовательностью разработки камеры. При изготовлении модели в масштабе 1 : 100 (с закрепленной выра­ боткой) в фальшмодель вставляли концы анкеров свода и стен камеры, расположенные согласно принятой по расчету схемы. Все анкера устанавливали таким образом, чтобы при монтаже на стенде они заняли требуемое положение относительно контура камеры, а после удаления фальшмодели преднапряженные анкера могли быть затя­ нуты изнутри выработки.

Модель отливали послойно с соблюдением слоев и трещин, т. е. условий структурного подобия. Вид модели в процессе ее изготовле­ ния показан на рис. 46.

На торцовые поверхности модели в масштабе 1 : 200 с каждой стороны наклеивали по 46 электротензодатчиков с базой 20 мм, а на модель в масштабе 1 : 100 — по 132 электротензодатчика. Вы­ воды датчиков подключали к тензометрическим станциям с переклю­ чателями на 100 точек каждый. Компенсационные датчики наклеи-

120

вали на блок из гипсобетона того же состава, содержавшийся в иден­ тичных с моделью температурно-влажностных условиях.

В отдельных контурных точках на торцах модели — вблизи кон­ тура камеры и у краев массива — устанавливали индикаторы часо­ вого типа с ценой деления 0,01 и 0,001 мм по 12 с каждой стороны модели для измерения вертикальных и горизонтальных перемещений. Вид модели в масштабе 1 : 100 по окончании заливки показан на

рис. 47.

В процессе удаления фальшмодели (разработка камеры) на внут­ реннюю поверхность свода наклеивали электротензодатчики и уста­ навливали индикаторы. В модели в масштабе 1 :100 дополнительно были наклеены 33 датчика на внутреннюю поверхность железобе­

тонного свода камеры.

Эксперименты на моделях проводили по следующим основным

стадиям:

1) испытания до начала разработки камеры с выполнением ряда циклов нагружения и -разгрузки при действии вертикального и бо­ кового давлений отдельно и совместно в пределах значений от нуля до естественного напряженного состояния для обжатия модели до стабилизации упругих характеристик и уточнения масштаба напря­

жений; 2) разработка камеры в соответствии с заданной технологиче­

ской схемой при нагрузках на модель, отвечающих естественному напряженному состоянию массива; на модели в масштабе 1 : 100 на этом этапе имитировалось покрытие выработки набрызгбетоном, возведение железобетонного свода после раскрытия калотты и натя­ жение анкеров в стенах по мере углубления выработки;

121

Рис. 47. Вид стенда с

3) разрушение камеры при увеличении вертикальной и гори­ зонтальной нагрузок с сохранением постоянного отношения между

ними.

На первых двух стадиях снимали отсчеты по контрольно-измери­ тельным приборам, на третьей — определяли величины разруша­ ющих нагрузок и характер разрушения.

При оценке результатов статических исследований на моделях из эквивалентных материалов, доводившихся до разрушения, была принята следующая методика определения коэффициента запаса устойчивости камеры. Как показывает теория образования нарушен­ ной зоны вокруг выработок, размер этой зоны зависит от глубины их залегания (см. § 3). При этом можно установить связь между нагрузкой на контуре модели р и размером нарушенной зоны, опре­ деляющей расчетное давление на крепь q (рис. 48). На графике по оси абсцисс отложены значения контурной нагрузки р в единицах р о, где р о — номинальная нагрузка, а по оси ординат — соответст­

вующее давление на крепь (отношение кп = -4 -, где q0 — давление,

соответствующее нагрузке р о).

В результате исследования модели с незакрепленной выработкой

фактических структурных характеристик модели, которые соот­ ветствуют в этом масштабе заданным для горного массива величи­ нам. Коэффициент анизотропии модели в целом (отношение статиче­ ских модулей упругости по горизонтали и вертикали) составил *0,65, что близко к установленному в натуре соотношению динами­

122