Файл: Багиров, И. Т. Современные установки первичной переработки нефти.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 20.10.2024
Просмотров: 123
Скачиваний: 0
Т а б л и ц а 16. Показатели работы ректификационных колонн установки ЭЛОУ—АВТ производительностью 6 млн. т/год
Колонна
Эвапоратор
Атмосферная
Вторичной перегонки
То же
»
Отпарная
»
Стабилизатор
Сечение
Верх
Низ
Верх
Низ
Верх
Низ
Верх
Низ
Верх
Низ
Верх
Верх
Верх
Низ
Рабочие условия
, |
|
температура |
С° |
|
давление, |
|
КГС/СМ 2 |
130 |
5,0 |
240 |
5,20 |
128 |
1,5 |
294 |
1,65 |
112 |
4,0 |
192 |
4,2 |
83 |
3,5 |
130 |
3,9 |
128 |
1,2 |
178 |
1,6 |
188 |
1,55 |
234 |
1,6 |
51 |
6 |
149 |
6,2 |
Скорость паров, м/с |
|
|
|
|
|
|
|
Сопротивление |
Расстояние |
Диаметр |
Число |
|
|
между |
тарелок |
||
допус |
факти |
тарелки, |
тарелками, |
колонны, |
(клапанных |
мм рт. ст. |
мм |
мм |
двух- |
||
тимая |
ческая |
|
|
|
поточных) |
0,44 |
0,24 |
3,95 |
600 |
5000 |
29 |
0,36 |
0,28 |
4,62 |
600 |
5000 |
|
0,98 |
0,84 |
4,90 |
700 |
5000 |
43 |
0,81 |
0,65 |
5,12 |
700 |
7000 |
|
0,5 |
0,40 |
3,52 |
600 |
2800 |
30 |
0,32 |
0,26 |
4,60 |
600 |
2800 |
|
0,5 |
0,41 |
3,84 |
600 |
3600 |
60 |
0,41 |
0,38 |
4,70 |
600 |
3600 |
|
1,11 |
0,85 |
4,60 |
600 |
2800 |
20 |
0,57 |
0,47 |
4,40 |
600 |
2800 |
40 |
0,56 |
0,32 |
4,05 |
600 |
2000 |
10 |
0,55 |
0,20 |
3,52 |
600 |
2000 |
10 |
0,41 |
0,29 |
3,9 |
600 |
2800 |
20 |
0,34 |
0,17 |
3,28 |
600 |
3600 |
20 |
(четырехпоточные)
Отпарная |
Верх |
294 |
1,65 |
0,54 |
0,44 |
4,65 |
600 |
200 |
10 |
Вакуумная |
Верх |
140 |
63 (мм рт. ст.) |
— |
3,61 |
5,23 |
700 |
6400 |
8 |
|
Низ |
386 |
93 (мм рт.ст.) |
|
2,39 |
4,4 |
900 |
9000 |
|
высокое содержание в нефти (особенно в тяжелых остатках) серы, азота, асфальто-смолистых компонентов, металлоорганиче ских соединений;
относительно низкое содержание серы в бензинах и ее увели чение по мере повышения температуры кипения фракций;
пониженное содержание, по сравнению с нефтями туймазинской и ромашкинской, светлых дистиллятов (бензина, керосина, дизель ных топлив). Так, в ромашкинской и туймазинской нефтях компо нентов, выкипающих до 300 °С, содержится соответственно 42,0. и 48%, а в орланской 32%;
быстрое увеличение температуры застывания дистиллятов ди зельного топлива по мере утяжеления их фракционного состава;
высокая плотность и вязкость нефти, затрудняющие ее деэмуль гирование и транспортирование.
Высокосернистая арланская нефть, так же как и туймазинская и ромашкинская, в пласте (и до перегонки) растворенного серо водорода не содержит. Однако из-за высокого содержания в ней серы в процессе перегонки при повышенных температурах создают ся условия для образования больших количеств сероводорода. Этим и обусловливаются особенности переработки высокосерни стых нефтей типа арланской. Высокосернистые нефти должны пе регоняться на установках атмосферной и вакуумной перегонки при возможно более низких температурах, чтобы избежать разложе ния сернистых соединений; в то же время необходимо ожесточать условия перегонки для получения максимально возможного коли чества светлых нефтепродуктов. При этом должны быть приняты меры для резкого снижения давления в выходных трубах атмо сферной и вакуумной печей.
Для получения малосернистых бензиновых фракций, низкозастывающих керосиновых и газойлевых фракций и для снижения содержания в вакуумном газойле азота и тяжелых металлов осо бое внимание следует уделять четкости погоноразделения при пе регонке нефти. При коксовании гудрона образуется большое коли чество многосернистого, богатого тяжелыми металлами кокса, не пригодного для металлургической промышленности. В дистиллятах крекинга и коксования содержится много серы и азота, поэтому эти дистилляты надо подвергать глубокому гидрированию. При получении из сернистых нефтей ароматических углеводородов — сырья для нефтехимической промышленности — нужны специаль ные методы. Перед каталитическим крекингом дистиллятов ваку умной перегонки высокосернистых нефтей, содержащих азот, серу и тяжелые металлы, необходима специальная их обработка, чтобы избежать отравления катализаторов и предотвратить ухудшение качества продуктов крекинга.
Переработка высокосернистых нефтей на установках АВТ, со провождаемая выделением сероводорода, вызывает коррозию ап паратуры, загрязнение стоков и атмосферы. В связи с этим сотруд никами БашНИИ НП предложен ряд рекомендаций по реконструк-
119
Т а б л и ц а |
17. Данные о трубчатых печах установки ЭЛОУ—АВТ |
|
|
|
|
||||||||
производительностью |
6 |
млн. т/год, |
обслуживающих различные колонны |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
Колонны (нагрев нефтепродуктов) |
|
|
||
|
|
Показатели |
|
|
эвапоратор |
атмосферная |
вторичной |
стабилизатор |
вторичной |
вакуумная |
|||
|
|
|
|
|
|
|
перегонки |
перегонки |
|||||
Полезная |
тепловая |
мощность, |
32,65 |
63,30 |
4,94 |
11,50 |
7,00 |
4,50 |
40,50 |
||||
мгккал/ч |
числе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
В |
том |
|
|
23,80 |
48,0 |
4,14 |
8,46 |
6,2 |
3,70 |
31,50 |
|||
радиантная |
камера |
|
|||||||||||
конвекционная камера |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
нефтепродукт |
|
|
8,85 |
15,30 |
0,80 |
3,04 |
0,8 |
0,80 |
9,00 |
||||
|
водяной |
пар |
|
|
0,58 |
1,17 |
— |
— |
— |
— |
1,17 |
||
Продукт, нагреваемый |
в печи |
Горячая |
Отбензи |
Фракция |
Фракция |
Стабили |
Фракция |
Мазут |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
струя |
ненная |
105—180 °С |
62—105 °С |
зованный |
140—180 °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нефть |
|
|
бензин |
|
|
Количество, т/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
нефтепродуктов, |
проходя |
348,0 |
682,1 |
64,0 |
142,0 |
76,0 |
60,5 |
445,6 |
|||||
щих |
через печь |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
водяного |
пара |
|
|
5,1 |
10,2 |
— |
— |
— |
— |
8,9 |
|||
Число |
потоков |
нефтепродукта |
4 |
9 |
1 |
2 |
2 |
1 |
6 |
||||
в печи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура, |
°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
на |
входе |
в печь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
нефтепродукта |
|
|
240 |
240 |
192 |
130 |
195 |
178 |
320 |
||||
водяного |
пара |
|
|
130 |
130 |
— |
— |
— |
— |
130 |
|||
на |
выходе |
из печи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
нефтепродукта |
|
|
340 |
340 |
214 |
138 |
264 |
182 |
410 |
||||
водяного |
пара |
|
|
370 |
370 |
— |
— |
— |
— |
400 |
|||
Доля испарения на выходе из |
0,25 |
0,384 |
1.0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
0,39 |
||||||
печи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент |
избытка |
воздуха |
|
|
|
1,2 |
|
|
|
||||
в топке |
|
|
|
|
1.2 |
1.2 |
1.2 |
1,2 |
1,2 |
1,2 |
|||
над перевалом |
|
|
1,4 |
1.4 |
1,4 |
1,4 |
1,4 |
1,4 |
1,4 |
||||
в |
борове |
|
|
|
|
1.5 |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
|
К. п. д. печи |
|
мм |
|
|
0,703 |
0,703 |
0,721 |
0,721 |
0,721 |
0,721 |
0,689 |
||
Диаметр труб, |
|
|
152x8 |
152x8 |
. 152x8 |
152x8 |
152x8 |
152X8 |
152x8 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
219ХЮ |
Число труб, шт. |
|
|
104 |
226 |
26 |
44 |
52 |
26 |
102 |
||||
в радиантной камере (по |
|||||||||||||
152X8) |
|
|
|
камере |
184 |
416 |
27 |
72 |
54 |
27 |
34 |
||
в |
конвекционной |
||||||||||||
в |
(по 219ХЮ) |
|
|
16 |
36 |
|
|
|
|
160 |
|||
пароперегревательноп |
|
|
|
|
|||||||||
секции |
(диаметром |
|
|
|
|
|
|
45 |
|||||
0,57X4) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Поверхность нагрева труб, м2 |
588 |
1280 |
147 |
248 |
294 |
147 |
850 |
||||||
радиантных |
|
|
|
||||||||||
конвекционных |
|
|
1035 |
2340 |
153 |
406 |
306 |
153 |
904 |
||||
пароперегревателя |
|
68 |
136 |
|
|
|
|
383 |
|||||
Теплонапряженность труб, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ккал/(м2-ч) |
|
|
|
|
40 500 |
37 500 |
28 200 |
34 200 |
21 100 |
25 280 |
37 100 |
||
радиантных |
|
|
|
||||||||||
конвекционных |
|
газов, |
8550 |
6350 |
5250 |
7500 |
2620 |
5250 |
9950 |
||||
Температура |
дымовых |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
on |
|
|
|
|
|
|
760 |
730 |
620 |
740 |
565 |
640 |
750 |
на |
перевале |
|
|
||||||||||
на выходе из конвекцион |
430 |
430 |
400 |
400 |
400 |
400 |
450 |
||||||
ной |
камеры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Давление продукта, кгс/см2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
на входе в печь |
|
|
17,05 |
14,10 |
15,12 |
17,20 |
17,0 |
10,52 |
5,16 |
||||
на |
выходе |
из печи |
|
6,20 |
2,90 |
5,30 |
5,00 |
12,45 |
2,72 |
0,43 |
П р и м е ч а н и е . Размеры общей дымовой трубы для всех дымовых печей 48Q0X150000 мм.
ции действующих нефтезаводов, позволяющих значительно улучшить показатели процесса. Ниже приводятся данные по производ ству на одном из НПЗ до и после его реконструкции в связи с пе реводом на переработку высокосернистой арланской нефти:
|
|
Сернистая нефть типа |
Высокосерннстая |
|
|
|
|
ромашкинской до |
нефть типа врланской |
|
|
|
реконструкции |
после реконструкции |
Переработка нефти, |
% . . . |
100 |
100 |
|
Вторичные процессы, |
% |
• • • |
71,1 |
179,5 |
в том числе каталитические |
17,0 |
77,6 |
||
Выработка, % |
бензина . |
21,0 |
14,8 |
|
автомобильного |
||||
дизельного топлива . . . |
21,0 |
31,6 |
||
сырья для производства са |
_ |
|
||
жи ......................................... |
|
|
1,6 |
|
углеводородного сырья для |
|
|
||
нефтехимических |
процес |
0,5 |
4,9 |
|
сов ......................................... |
|
|
||
Содержание элементарной серы |
— |
0,9 |
||
Октановое число бензина . . . |
66—72 |
80—85 |
||
Содержание серы в дизельном |
До 1,0 |
До 0,2 |
||
топливе, % ............................... |
|
|
Как видно из приведенных данных, в связи с переводом НПЗ на высокосернистую нефть потребовалось значительно расширить объем вторичных процессов, в основном каталитических, а следо вательно, увеличить капиталовложения. При этом значительно улучшается качество получаемых продуктов: бензина, дизельных топлив и др.
При изучении группового состава сероорганических соединений и их содержания в дистиллятах арланской и волховской нефтей установлено следующее. С повышением температуры кипения фрак ций увеличивается содержание в них сероорганических соединений; в сероорганических соединениях фракций, выкипающих до 200 °С, преобладает сульфидная сера, а во фракциях, выкипающих выше
300°С,—остаточная сера.
Внастоящее время высокосернистые нефти перегоняют на уста новках АВТ, запроектированных для переработки сернистых неф тей. Атмосферная перегонка их производится по схеме двухкрат ного испарения. Ниже дается краткая-характеристика перегонки высокосернистой нефти типа арланской.
Предварительное отбензинование. Процесс осуществляют в пер вой ректификационной колонне. Как на всех установках АВТ, ра ботающих по схеме двухкратного испарения, с верха первой рек
тификационной колонны отбирают фракции, выкипающие до 85 °С. Однако при этом не всегда можно получить продукты заданного качества.
Предварительное отбензинование высокосернистых нефтей на установках АВТ проводится в разных технологических режимах. При следующем режиме работы первой ректификационной колон ны: температуре ввода сырья 202 °С, верха 128 °С, низа 196 °С и из
122