Файл: Бирзниекс, Л. В. Импульсные преобразователи постоянного тока.pdf

того значения,

которое данный прерыватель может обеспечить,

или равна ему,

т. е.

Ѵмип^^міш

дош

где Лмнн — период при ѵ=Ѵнпн-

В нашем случае

Т YMHH

16/^Xj-дГфо

О

аТылн)Тылл

и, следовательно,

или

Л - (1

К м п н ) Т м п н

Адоп»

1

Ymhh___

^4

^Адоп

Кмин

16г£.д7’ф0

( 3 - 2 8 )

фициента заполнения у при постоянном

значении

пускового

тока

/о для четырех рассматриваемых способов

регулирования. При этом

примем

такие

же

исходные

данные,

как

в

§

2 - 3 ,

т. е.

/ д о п = 5 0 0

Гц,

^лдои =

= 125 мкс, Тьд=5 мс, Умпн=

= 0 , 0 5 , ■уМа к с = 0 , 9 5 .

Допол­

нительно примем, что индук­

тивность

дросселя

выходно­

го фильтра L o = 1 0

мГ и ем­

кость

выходного

конденса­

тора

С о = 1 5 0

мкф.

Расчет­

ные кривые Л/о*=/Чѵ) для

этого

случая

показаны на

рис. 3 - 5 . При этом для пер­

вого

и четвертого

способов

регулирования

выбран боль­

ший

масштаб

по

ординате,

так как эти способы обеспе­

чивают

значительно

мень­

шие пульсации тока двига­

Рис. 3-5. Зависимость относительных

теля,

чем второй

и

третий

способы

регулирования.

величии пульсаций тока нагрузки от

При принятых исходных

коэффициента заполнения для четы­

данных второй и третий спо­

рех способов регулирования.

собы регулирования ие мо­

гут

обеспечить

непрерыв­

ность

тока

во всем

диа­

значениях

у

относительная величина пульсаций

тока двигателя

Д / о » > 2 , т.

е.

наступает режим прерывистого тока

двигателя. Для

от периода Т в третьей сте­

пени, и поэтому изменение

периода

(частоты)

здесь вы­

зывает резкое изменение ве­

личины

пульсаций. Однако

при достаточно высокой по­

стоянной

(первый

способ)

или мало іменяющейся

(чет­

вертый способ) частоте на­

личие

даже

относительно

небольшого выходного филь­

тра

дает

значительное

уменьшение пульсаций

тока

двигателя. Это, в частности,

следует из сравнения вели­

чин пульсаций на рис. 2 - 8 и

3-5.

Ввиду

того,

что

при

одинаковых исходных

дан­

ных

постоянные

(регулиро­

Рис. 3-6. Зависимости относительных

вания К і, Кг

и К а не

ме­

няются,

для

рассматривае­

величин пульсаций напряжения вы­

мого

примера

согласно

ходного конденсатора при таких же

(2-22) — (2-24)

действитель­

исходных данных, как для рис. 3-5.

ны

также

зависимости

T=F{у)

и f = F ( у)

(см. кривые 1—3 на рис. 2-9 и 2-10). Зависимость

(3-33)— (3-35) (табл. 3-1).

Для

четвертого способа

регулирования

произведение ЬйС0 определяется

из

условий

(3-27),

(3-28) по вы­

ражениям (3-36), (3-37)

(табл.

3-1)

и после

расчета принимается

большее значение.

Пульсации напряжения конденсатора выходного фильтра для

рассматриваемых

способов

регулирования

могут быть

определены

по (3-20) путем

подстановки

выражений Т

согласно

(2-22) — (2-24),

(3-26). Полученные при

этом

выражения

(3-38) — (3-41)

приведены

в табл. 3-2.

симальные пульсации тока нагрузки,

т. е. для первого способа

при

у = 0,5, для второго при у = у МПн, а

для третьего при у=умано

[см.

(3-42) — (3-44) в табл. 3-2]. Для четвертого

способа

наибольшее зна­

чение пульсаций AU co. [выражение

(3-45)

в табл.

3-2] может

быть

- со

Т а б л и ц а

3 - 2

Относительная величина пульсаций тока в дросселе выходного фильтра

Способ

Текущее значение

Максимальное значение

Параметры выходного

фильтра

регулирования

1.

Т =

Кг

Д^іоі- =

(‘ — Т)

(3-50)

Д^Шмакс* =

(3-54)

L* -

4/

д)

(3-58)

4/оЛ'Ымакс*

2.

Д^юг* =

(*

’() ^

(3-51)

Д^Ь2макс*= (*

Тиши)

Л'2

, _

^*0 — (I *(мші)

/С,У

(3-59)

-іТ =

К г

^

(3-55)

/ д/

уол/£2макс*

3. (1—т) X

^L03* =

Y

(3-52)

Д^ЬЗмакс* =

‘Смаке

^

(3-56)

г

Д3У

(3-G0)

Х Т =

К 3

Д-0 — іЧіаке /

д/

3bkc*

'<j ' i

Д/Ш* =

^'Ымакс*

/ 4Д.іДдС0

(3-617

4. А/0н,=/С4

Л /

т2

Г.

/2л,3

= 4 3| / / Д-^дС0

'

(d bl)

(3-57)

0

'оД'Шмакс*

(3-53)

со

П р и м е ч а н и е . t L = LJR^; Re = U l[0.