Файл: Рашидов, Т. Р.pdf

грузке. Стыки

асбестоцементных

труб

с муфтами из

того

же

материала деформируются

аналогично

стыкам чугунных

труб, а

при применении

чугунных

муфт

с резиновыми кольцами

угол

стыки более податливыми, чем

асбестоцементные.

Следует

отме­

тить, что при испытании стыков

асбестоцементных

труб деформа­

цию измеряли с двух сторон муфты и в качестве расчетных

брали

/- Да - 5 8 ; 2-Дп

=117 мм (/—заделка

прядью, //—резиновыми кольцами, / / / - п р я д ь ю без

заче-

канки); 3— Дн =169

мм.

Пользуясь

графиками

зависимостей

деформации стыков

от

грузках, можно легко выделить

из

полных деформаций

упругую;

в результате

обработки

кривых

(см.

рис.

11) на рис. 21, 23а,

24а, б, в, 25а нанесены

зависимости упругой

деформации

от

дей­

ствовавших

максимальных нагрузок

в

каждой

петле. Как

выте­

кает из этих графиков, зависимость

нагрузка—деформация

линей­

на до определенного значения деформации.

На рис. 26 приведены кривые зависимостей коэффициентов от

деформации стыка и значения коэффициентов,

полученные

как

начальные секущие

и разгрузочные,

которые

говорят об

у п р у г о -

п л а с т и ч е с к и х

с в о й с т в а х

в з а и м о д е й с т в и я в с т ы -

к ах . Начальные

коэффициенты являются

константами,

близкими

по величине к К в стадии разгрузки. Поэтому с в я з ь

м е ж д у

н а г р у з к а м и

и д е ф о р м а ц и я м и

в с т ы к е

м о ж е т

б ы т ь з а п и с а н а а н а л о г и ч н о

(1.3.42):

P = KQeKQ

=КЬ[\-ш(Ѳ)],

где Р — одна из нагрузок

N, Q, Мкзг,

Мкр;

О — соответствующее

смещение

и,

w, а или <р.

Рис. 23.

Нагрузка — разгрузка

стыков

чугунной

трубы,

заделанной

прядью

(а, б ) , и асбестоцементных труб

с

асбестоцементной

(в) и чугунной (г)

муфтами:

а — Лн

—58 мм.

б—Дн

— 169

мм;

/—заделка прядью, 2 - р е з и н о в ы м и

кольцами.

Здесь

К

[1—&>(Ѳ)] — секущий

коэффициент

взаимодействия

трубы

со стыком.

При малых смещениях

(ю = 0)

он

по величине

близок к К разгрузки. При одностороннем

(невозвратном)

движе­

нии трубы относительно стыка величину Ксек

можно

считать

неко­

торой средней постоянной в рассматриваемом диапазоне

смеще­

ний, причем меньшей К разгрузки.

Эмпирические формулы для коэффициентов податливости сты­

ков.

Коэффициенты податливости

стыков

K^KN,

KQ, КИЗГ,

Кмкр}

зависят

от

диаметра

1ДК

стыкуемых

труб, длины

/ с т к , толщины

8

и

свойств материала

стыка f f C T K ,

а также

от

свойств

при-

меняемого уплотнения х, вида

раструба р и от усилия

запрес­

совки q:

* = / ( А , . ' с т « .

8 с „ , £ , х > Л <7>

(1.5.2)

мости от различных факторов для

каждого

конкретного

стыка

связаны с трудностями

к требуют много

времени,

особенно для

стыков труб с большими диаметрами.

Поэтому

целесообразнее

получить эмпирические

зависимости

К от Ди

и других

факторов,

перечисленных выше,

воспользовавшись

результатами

предыду­

Величины, входящие

в

формулу

(1.5.2), имеют

следующие

размерности: [q] — кГ/см2,

[Е] = кГ/см2,

\ДЯ ] = см,

[ §стк]

= см,

С вводом

безразмерных

величин

Х , = \ Г ' À 2

=

=

i ' Х з =

~ Ь Х 4 = = х ' À 5

= / 7

( L 5 ' 3 )

выражение

(1.5.2) переходит

в

K = q Ä n

J ( \ , \ , \ , \ , \ ) .

(1.5.4)

Рис. 26. Зависимости Л"с е к

~ U:

в - д п

чугунной

трубы, заделанной прядью

(/ -

Д н =58, 2-Дн

-

117,

3-ДН

= 169 мм); 0 - для

а с о е п о ц е м е н

т н о й трубы (Д„ -119 мм);

1-е

асбестоцементной,

/1-е

чугунной муфтами.