Файл: Железнов, Ю. Д. Статистические исследования точности тонколистовой прокатки.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 21.10.2024
Просмотров: 67
Скачиваний: 0
планшетности. Наибольший интерес при рассмотрении такого процесса представляет собой относительная разность вытяжек бр/р и разность остаточных натяжений или удельных натяжений по ширине полосы 6а.
Подстановка формулы (230) в выражение (210) дает основную формулу для расчета разницы вытяжек с учетом влияния внеш них частей полосы:
6р — (6ЛГ — 6/1р )
(244)
Раскрывая составляющие формулы (244), определяем разницу вытяжек от приращений давления при бh =- const и бDB — const:
|
6р |
МВ Т |
ДЯ |
|
|
Р~~ |
|
||
|
М В Р |
|
||
или |
6р |
мр |
•4h- др, |
(245) |
~Р~ |
||||
|
|
тВц |
|
|
М Вц — жесткость поперечной |
разнотолщинности, |
сказыва |
||
ющейся на разнице вытяжек, по отношению к давле |
||||
нию |
прокатки; |
величина MBll определяется |
по фор |
|
муле (236). |
|
|
|
|
|
|
Из формулы |
(244) также следует, что разница вытяжек от |
|||||
приращения бЯ |
при АР — const и бDB = |
const составляет |
|
|||
|
АРан |
M"tc |
*и |
8Р r \ |
L |
(246) |
|
мвц |
(Mn + Mic)x |
|
11 |
h |
|
В случае АР <<С Р имеем с небольшой для прокатки погреш ностью (до 1— 2 %)
/ бц \ |
= |
----- м п£с-------б// |
( 1 |
L ) . |
(247) |
||
\ Р )бн (М„ + М,с) хА |
I |
n J |
( ’ |
||||
Разница вытяжек от приращений бDB при |
условии бh — const |
||||||
и Р = const по формуле |
(244) |
составляет |
|
|
|||
6р |
|
( ^P&DB |
-б D |
М, |
n ■Сг h |
(248) |
|
|
|
||||||
Ц Убо) в |
|
\ MBfl |
M i c - M |
|
|||
Здесь AP(,db определяется по форэму,ле |
|
|
|||||
|
ДЯ = - - |
&DB М КМ П |
|
(249) |
|||
|
|
3 |
|
Мк -(- Л4П |
|
|
|
Если AP6db С Р. имеем |
(с |
погрешностью для прокатки |
1— |
||||
2%): |
|
|
|
|
|
|
|
|
бРбов |
|
М ф |
хп |
|
(250) |
|
|
Р |
|
(44п + 44;с)й6£> в . |
|
|
||
221
)i т и п п ш т
Mr
fin
ПР
"п
%
С *
fin
Подстановкой Ю в — f {&Dt) и 6DB = f (AQ) можно получить соответствующие зависи мости разницы вытяжек от тепловой про филировки и гидроизгиба валков. В частно сти, для усилия гидроизгиба получается:
ц Л« “ |
( |
AQlc ') J |
(251) |
|
М^т ) h |
|
|||
^ AQl < |
|
AQ, > 0, М%'т< 0, |
|
|
Л^ДQi < °> AQ2 > 0, |
> 0. |
|
||
При ЛPAQ « |
Р |
имеем, |
с определенной |
|
погрешностью, |
|
|
|
|
6|ЛAQ ■- |
--------AQ. |
|
(252) |
|
|
|
М^тh |
|
|
Приращение давления AP q в очаге деформации в случае изменения силы противоизгиба AQ при взаимодействии жест
кости клети и полосы под нагрузкой AQ, согласно данным рис. 127, составит
|
APQl = |
AQMK |
|
(253) |
|
|
мк-\-мп |
|
|||
|
|
|
|
|
|
Заметим, что |
ARaq, = |
AQt — APQ, |
где |
APQ1— прираще |
|
ние давления под нажимными винтами под действием Qx. |
|||||
Приращение |
давления |
APQ.2 — ARQ2 |
в |
очаге деформации |
|
при изменении силы дополнительного изгиба валков AQ2 в ре зультате увеличения расстояния между осями рабочего и опорного
валков на 8 „ — AQJ(MKOp + AfK) |
составит |
(см. рис. |
127) |
|||
д^ |
2 = |
AQ2^1kqp |
|
(254) |
||
М кор + |
|
|
||||
|
|
М 1С |
|
|
||
где Mic — жесткость на сжатие |
по |
контакту рабочего и опор |
||||
ного валков, |
раздвигаемых силой Q2; |
прокаты |
||||
М кор — приведенная жесткость системы |
клетей с |
|||||
ваемой полосой за вычетом жесткости Mic. |
||||||
При этом |
|
|
|
|
|
|
Мкор = |
—— — y---------Г~ ’ |
|
(255) |
|||
|
м 7 + Л ^ “ |
л!^ |
|
|
||
Л4„ = |
1 |
|
|
|
(256) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ми |
м. |
|
|
|
222
м п |
(257) |
Мп ' м 1с |
|
Таким образом, приведены формулы для |
расчета параметров |
профиля (h и бh) и формы (бц/р), которые образуются под воздей ствием на процесс тонколистовой прокатки давления Р, натяже ния Т, толщины подката Н, изменения положения нажимных винтов d, выпуклости валков на участке ширины полосы бDB, усилий противоизгиба валков Q, и усилия дополнительного изгиба Q2. Разницу натяжений по ширине рассчитывают по формуле (209) после определения бр/р.
В весьма редких на практике современного тонколистового производства условиях бывают случаи, когда выравнивающее
действие |
внешних частей проявляется неполностью, т. е. когда |
1 > £ > |
где £,с рассчитывается по формуле (232) и соответствует |
полному проявлению выравнивающего действия внешних частей. Это случаи поштучной прокатки с натяжением, здесь волна или короб наблюдаются визуально. При этом профиль и форму рас считывают по описанной выше методике только после экспери ментального определения С, так как задача теоретического опре деления £ для этих условий требует специального решения и в на стоящей работе не рассматривается.
6. Экспериментальная проверка расчетной методики определения параметров профиля и формы полос
Правильность полученных теоретических зависимостей про верили, рассчитав Лбсг по вышеприведенной методике при воз действии продольной разнотолщинности в третьей клети, пере мещении нажимных винтов и изменении переднего натяжения (табл. 57). Расчеты были выполнены для полос из стали 08кп
(рис. 128— 130).
Давление прокатки определяли по следующей формуле А. А. Королева [56]:
где
1’П— 1
2k = |
2k0-f- 2k |
2fcg = 1,15стГо; 2kx = 1,15а- |
|
2 |
|
323
Т а б л и ц а 57. Экспериментальные и расчетные данные для третьей клети четырехклетевого стана 1700 холодной прокатки
Лба кгс/мм2
|
|
АР |
' |
тс |
|
|
|
Сортамент |
расчет при воздействии |
|
|
экспери |
Погреш |
||
И X h /B , мм |
|
среднее |
ность |
||||
|
|
на клеть |
|
|
менталь |
% |
|
|
|
|
|
|
значение |
ные |
|
|
ЛЯ |
Ad |
АТ |
|
|
данные |
|
2,0X0,5/1020 |
—0,17 |
— 0,22 |
—0,14 |
|
—0,175 |
—0,174 |
— 1,15 |
2,5X0,8/1020 |
—0,205 |
— 0,22 |
—0,182 |
— 0,202 |
—0,165 |
—2,24 |
|
2,75Х 1,0/1220 |
—0,108 |
— 0,10 |
—0,053 |
—0,087 |
—0,107 |
—18,7 |
|
4,5X2,5/1260 |
—0,0019 |
—0,023 |
—0,008 |
—0,016 |
— 0,01 |
—60,0 |
|
4,0X2,5/1420 |
0,027 |
0,037 |
0,069 |
—0,044 |
0,027 |
—63,0 |
|
|
Лба кгс/мм2 |
|
|
Лба |
кгс/мм2 |
|
|
|
АТ ’ |
тс |
|
|
Ad ’ |
мм |
|
Сортамент |
|
экспери |
Погреш |
|
экспери |
Погреш - |
|
Н X h/B, мм |
расчетные |
ность |
|
расчетные |
ность |
||
|
менталь |
% |
|
менталь |
% |
||
|
данные |
ные |
|
|
данные |
ные |
|
|
|
данные |
|
|
|
данные |
|
2,0X0,5/1020 |
0,514 |
0,26 |
—78 |
|
80,3 |
85.0 |
5,4 |
2,5X0,8/1020 |
0,45 |
0,55 |
18,2 |
85,01 |
85.0 |
—1,1 |
|
2,75Х 1,0/1220 |
0,101 |
0,35 |
44,3 |
35,13 |
33.0 |
—5,4 |
|
4,5X2,5/1260 |
—0,018 |
— 0,022 |
— 22 |
|
7,68 |
4,0 |
—92,0 |
4,0X2,5/1420 |
—0,066 |
—0,166 |
60,2 |
— 13,22 |
— 11,3 |
—17,0 |
|
А д б , к г с / м м г
Мб,/<гс/тг
Рис. 128. Приращение разницы |
Рис. 129. |
Приращение разницы |
||||
удельных |
натяжений |
Лба при |
удельных |
натяжений |
Лба |
при |
изменении |
давления |
прокатки |
перемещении нажимных |
вин |
||
А Р ; сортамент, мм: |
|
тов Ad\ сортамент, мм: |
|
|||
/ — 2,0X 0,5/1020; |
2 — 2,5Х |
1 — 2,0Х 0,5/1020; |
2 — 2,5Х |
|||
Х0,8/1000; |
3 — 2,75X0,9/1220; |
х о ,8/1020; |
3 — 4,5 Х 2,5/1260; |
|||
4 — 4,5X2,5/1260; |
5 — 4,0Х |
4 — 4,0Х 2,0/1420 |
|
|
||
X 2,0/1420 |
|
|
|
|
|
|
т