Файл: Пименов, В. М. Теория взаимных влияний в комбинированных кабелях связи учебное пособие.pdf

Скачать файл
Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 31.10.2024

Просмотров: 47

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

р .

 

— Р^Х

 

Аостр

>

 

 

 

 

 

 

 

 

'лот

 

 

 

 

 

 

 

 

 

р„

 

=

р,«

-

Аостр

 

fa x + °^С )

£ Стр ,

 

Роом3

—

Ргк

 

Аостр

~ ^ (^ Х

* °^с )

Рстр >

 

P/tOMt

—

Р>,е

 

А остр

 

(*■

4 ) f a

X

+

 

 

(1.43)

 

 

~~ с J ~ СГ/> ’

 

 

 

—

 

 

 

 

 

.

 

/ •

"

 

Суммарная мощность помехи на ближнем конце подверженной влия­

нию цепи

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

_

 

2 /Р г к

~ А остр)

е

2 Е ^гх ~ Аостр fa *

+UC)£ c r p j

Р = е

 

 

 

 

 

+

 

 

 

 

 

 

 

+ ■•■ +

^ ^2 C P jK ~Аостр - ( i -с) f a x +<Ас)PcrpJ

 

 

 

(1.44)

Q 2 fac*

- Аостр)/~ j

~2fax TcCc)

~2-2fa * -tote) £стр

= е

 

 

 

 

L 7 + e

 

 

+ е

 

 

 

 

+ . . . +

з- е

- 2 / i -->)fax

т<2с)£ст р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

V.

 

 

 

 

 

 

 

Выражение, стоящее в квадратных скобках

(1 ,4 4 ),

является

суммой геометрической прогрессии,

равной:

 

 

 

 

 

 

а

_

7

-2с fa x

+с2с )£сгр

 

 

 

 

 

 

-

е

______

 

 

 

-

(1.45)

 

 

 

Р /

~

у

_

g

f a

x

т-(2с)Рстр

 

 

При этом уровень помехи на ближнем конце симметричной цепи

 

 

Рр

~

Р рк

~ А остр

-рj

£ c iS f

 

f

(1.46)

а уровень полезного сигнала на ближнем конце подверженной влия­ нию цепи

Рс ~

?2с ~ ^ с

 

(1.47)

Тогда защищенность на ближнем конце подверженной

влиянию цепи

с учетом (1.46)

и (1.47)

будет

 

 

= ?с

Рр ~

^остр

остр °^с

(1.48)

Учитывая соотношение

(1 .4 2 ),

можно записать

 

остр

= А

4 fas,

(1.49)

 

 

 

 

360

 

-

21 -

 

Уровень помехи на дальнем конце цепи

подверженной влиянию

с каждой строительной длины будет

 

 

 

 

Р/ют

~

 

Аестр

ot-c fi - j)6cr/>

7

 

Рпопг

=

 

~ A£crp

 

(*■

~2 )

6cr

~ oCJ(.6 tcrp

 

Pnon l. ~ PZ x

A Ccrp

 

 

- i - ) tc r p -

( i - * ) o t x 6cr/} ■ (I *50>

Суммарная мощность помехи на дальнем конце подверженной влия­

нию цепи равна:

 

 

 

..

.

 

 

 

л

2 f c x - A t c r g ) i : e - Zd- '{L-l ) s ™

+

 

У = е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+ е ~ М * Ь р ~ &е(1~2)2етр

+ _

+ ^ ~^к

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(1*51)

Выражение, стоящее в квадратных скобках, равно

 

 

 

^ - 2oLc(L-i)£cTp£^-2i(Uc -о£*)£стр

 

& "

 

 

 

~ обК ) бсТр ■— £

(1.52)

Уровень

помехи в конце подверженной влиянию цепи

 

 

Рм

=

Р£ х -

А бсгр

+ J

 

Ь

 

•

(1-53)

Защищенность на

усилительном участке будет

 

 

 

 

~ Аестр ~ °^с

-

j

& lS £ .

(I.54)

Учитывая,

что А( с г =

А у стр + olK

б ст/> , получим

 

Ай^сгр

=

Af f l #

*

 

 

^

б а

Sg ~обк б СГр .

(1.55)

При влиянии симметричной цепи на коаксиальную нормами

на

защищенность от внятного переходного разговора на магистрали

протяженностью 2500 км являются следующие величины:

 

для 100% комбинаций цепей

>

 

7,5

Нп и

 

для

90% комбинаций цепей

^

 

8 Нп.

 

- 22

Тогда

защищенность на усилительном участке

Ат = А1 ма-г +i и

 

 

(1.56)

 

+ fe * ~ р^ )

Д1Я

100%

комбинаций цепей

>

9,9

Нп к

джя

90%

комбинаций цепей

я-

10,4

Нп.

Требуемая величина зациценности на дальнем конце и переход­ ного затухания на ближнем конце для усилительного участка и строительной длины кабеля определяются как при влиянии коакси­ альной цепи на симметричную. Эти значения цредставлены в таб­ лице 1 .2 .

 

 

 

 

Таблица 1.2

Кол-во

Aj наг ,

AW >

Ар

А° М ’

Аосгр >

цепей

Нп

Нп

Нп

%

Нп

Нп

90

> 8

» Ю ,4

> 9 ,6

> Н ,7

> 1 2 ,4

100

> 7 ,5

> 9,9

> 9 ,1

>11,2

> 1 1 ,9

Таким образом, требуемые нормы заииценности при влиянии симметричной~цепи на коаксиальную оказываются выие, чем нормы при обратном влиянии. В § 1.3 показано, что самовлияние симметрич­ ной цепи на коаксиальную равно влиянию коаксиальной цепи на симметричную цепь и, следовательно, при определении норм на взаимные влияния между указанными цепями следует исходить из требуемых норм при влиянии симметричной цепи на коаксиальную цепь. На рис. 1.5 н 1.6 приведены значения нормы Аостр

AgjCTp в зависимости от строительной длины кабеля.

'Далее необходимо проверить, будут ли шумы за счет линейных переходов цри выбранных нормах на переходное затухание на ближ­ нем конце и нормах заииценности на дальнем конце ниже допусти­ мой иоцностн шумов за счет линейных переходов. Если в кабеле КМ-8/6 будет работать одна система К-24-К и три системы К-300, то следует определить шум, который возникает в симметричной це­ пи от влияния на нее мести коаксиальных цепей и одной симмет­ ричной цепи.

Суммарная мощность шума в симметричной цепи на усилительном участке (см. рис. 1.4) будет

- 23 -

- 24

ZO _ x

егА°м

 

Л2*

+

•У^гс

 

 

ш~

+

з егАе&

 

е 2А°м

 

(1.57)

где

А

 

-

норма величины переходного затухания на

ближнем

 

 

 

 

конце при влиянии между симметричными цепями.

Так

как

А оиу

при встречном направлении

передач

равно

Ару у

 

при одинаковом

направлении передач, то выражение (1.57)

можно представить в

виде:

 

 

 

 

 

гр ^

ff

гр

 

4-

 

1 3 ,

кВт ,

'К

___

 

~~ 6 £ г А°#у

 

е 2л'°ж

 

 

 

 

что меньие допустимой мощности шумов от линейных переходов.

На рис.

1.7

показано распределение

величины

А остр

(дан­

ные завода

"Севкабель").

Из этого следует,

что

вышеперечисленные

нормы переходного затухания на ближнем конце в реальной конструк­ ции кабеля могут быть достигнуты.

- 25 -

Нетрудно показать, что в случае, если возможна совместная ра­ бота каналов К-24-К н К-500 на расстояние больнее чем 372 хм (по другим системам, но в одном диапазоне частот), требуемые нормы необходимо увеличить на величину, равную

£ наг

3?2к *

§1 . 5 . Петодика контроля взаимных влияний между коаксиальной и симметричной цепями

Контроль взаимных влияний между коаксиальной и оимметричной цепями может быть прокзвецен по схеме, приведение* на рис.1-8.

[ Ясс

Ряс. 1-8. Схемы измерения Л0 между симметричной и коаксиальной цепями

Представленная на рис. 1-8 схема,дает возможность измерить переходное затухание на ближнем конце (Л0) . Измерение заадщенности на дальнем конце нецелесообразно, так как из указанных

- 26 -

двух величин определяющим при выводе норм является А0.

Как видно из рис. 1-8 для измерения величины А0 необходимо применять симметрирующий трансформатор и несимметричный измери­ тель переходного затухания. Это обстоятельство является недос­ татком схемы, так как в настоящее время указанные приборы нашей промышленностью не выпускаются.

В этой связи представляет интерес иной метод нормирования и контроля взаимных влияний между коаксиальной и симметричной це­ пями.

Анализируя соотношение (1.49) можно отметить, что все вели­ чины, входящие в это соотношение, могут быть рассчитаны, кроме коэффициента ^ , обеспечивающего норму на А0.

В соотношении (1.38) для коэффициента входят величины про­ водимостей, которые на высоких частотах могут быть определены по следующему соотношению:

У — C D c tg c t

(1.58)

 

В этом случае выражение для коэффициента*) можно представить в виде:

С а

-

С Б

(1.59)

Сs

+

7

^ а

 

где СА и С ^ - емкости

соответственно хилы А

и Б по отноше­

нию к оболочке кабеля.

Учитывая, что относительное изменение суммы емкостей значи­ тельно меньше, чем относительное изменение разности емкостей этих жил, а также, что разность емкостей жил по отношению к

земле есть коэффициент емкостной асимметрии

пары

6^ ?

соотноше­

ние (1.59) может быть представлено в виде:

 

 

 

 

е<

 

 

(1.60)

 

7

 

 

 

£ С

 

 

 

где С

- емкость жилы симметричной цепи

по отношению к ооо-

 

лочке кабеля, нормируя по ТУ МС.

 

 

Таким образом, рассчитав величину коэффициента

^

по соот­

ношению (1.38) и зная величину С , можно

по соотношению (1.60)

з$о

- 27 -

Смотрите также файлы