Файл: Грекало, Н. Е. Ремонт высоковольтных линий электропередачи.pdf

2)предельная величина отклонения оси траверсы от гори­ зонтали (отношение величины отклонения к длине траверсы)

1: 50;

3)предельная величина разворота траверсы относительно

оси линии 5°; 4) отклонение диаметров стойки от проектных значений

не должно превышать —1 см (плюсовой допуск не ограничи­

вдерево на 20—25 мм;

7)предельная величина отклонения длины стойки от про­ ектной не должна превышать 1%;

8)выступ резьбы болтов над гайкой в местах сочленения

стойки с траверсой и раскосами должен быть не более 100 мм

ине менее 40 мм;

9)врубки, затески и отколы деталей деревянных опор до­

пускаются на глубину не более 10% диаметра детали в данном сечении. Глубина врубок не должна отличаться от проектной более, чем на 4 мм;

10) при наличии загнивания наименьший допустимый диаметр здоровой части стойки рекомендуется принимать рав­ ным: для ВЛ 35 кВ 12 см, для ВЛ 110 кВ 16 см.

2. ЗАМЕНА ТРАВЕРС П-ОБРАЗНЫХ ДЕРЕВЯННЫХ ОПОР

Применяется несколько методов замены одинарных тра­ верс деревянных П-образных опор ВЛ ПО кВ. Разработан метод замены траверс промежуточных опор таких линий, на­ ходящихся под напряжением [6]. В этом случае траверсы за­ меняют способом опускания. Если необходимо заменить тра­ версу на опорах с ветровыми связями или условия рельефа местности не позволяют использовать этот метод, замену

21

можно произвести методом последовательных разворотов. Этот же метод применяется при замене сдвоенных траверс П- и АП-образных промежуточных опор, одинарных траверс АП-об- разных промежуточных опор с тросостойками и сдвоенных траверс АП-образных анкерных опор.

Предложен метод замены одинарных траверс промежуточ­ ных П-образных опор с опусканием крайних проводов на зем-

Рис. 5. Замена траверс П-образных опор с помощью телескопичес­ кой вышки:

/ _ наголовник; 2 » нижний отводной блок; 3 — уравнительный ка­ нат; 4 — уравнительный блок; 5 — тяговый канат.

лю при снятом с линии напряжении [28]. Так как с внедрением комплексных методов ремонта линий электропередачи, а так­ же в связи с преобразованием сетей 35—ПО кВ в замкнутые появилась возможность выполнять такие работы с отключе­ нием и заземлением линий, этот метод получил широкое рас­ пространение. Он прост, безопасен при использовании и мо­ жет быть рекомендован для замены одинарных или двойных траверс П-образных опор при отсутствии пересечений в смеж­ ных пролетах (рис. 5).

22

2чел., II — 1 чел.

Но р м а в р е м е н и на замену одной траверсы, чел.-ч:

для опор с тросостойками и проводом сечением до 70 мм8: без связей и распорок — 5,0, со связями и распорками — 6,0; для опор без связей и распорок с проводом сечением 95—

и выше: без связей и распорок — 7,0, со связями и распорка­ ми — 8,0.

Инструменты, приспособления и материалы

23

При выполнении работ по замене траверс применяются телескопическая вышка типа ТВ-26 и грузовая лебедка, смонти­ рованная на буфере автовышки.

РАСЧЕТНЫЕ УСИЛИЯ

Усилия, действующие на отдельные узлы такелажной схе­ мы, а также тяжения, возникающие в тяговом канате, зависят от веса траверсы и схемы размещения такелажных средств и приспособлений на опоре.

Возможность применения данной такелажной схемы зави­ сит от состояния стойки, а также от величины действующих

на нее усилий.

Усилие, действующее в тяговом канате лебедки телескопи­ ческой вышки, можно определить по формуле

Т = М А = 1,32GT,

где kT = 1,1 — коэффициент, учитывающий трение в блоках и рывки тягового механизма;

&н = 1 ,2 — коэффициент неравномерности, учитывающий неравномерность распределения усилий в ветвях уравнитель­ ного каната при развороте траверсы;

GT — вес траверсы.

Усилия, возникающие в ветвях уравнительного каната при опускании и подъеме траверсы, изменяются и зависят от поло­ жения уравнительного блока в процессе производства работ.

24

При удалении уравнительного блока от основания опоры в сто­ рону пролета эти усилия уменьшаются. Наименьшее расстоя­ ние приближения уравнительного блока к основанию опоры следует

принимать равным bQп/2, где Ьои — расстояние между осями приставок опоры (рис. 6). В начальный момент времени при подъеме траверсы монтажный угол 0! = 90° (угол между ветвями уравнительного ка­ ната), а усилия в ветвях уравни­ тельного каната имеют максималь­ ные значения:

замене траверс на опорах с тросостойками вертикальное уси­

лие, действующее на верхний отводной блок, RB == 2ТВ = = 1,86GT). Результирующее усилие, действующее на уравни­

тельный блок, RyV = 1,32 Gx.

ВЫБОР МОНТАЖНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИЙ И ТАКЕЛАЖНЫХ СРЕДСТВ

Для выбора монтажных приспособлений и такелажа пред­ варительно определяют вес траверсы, кН:

Gx =- 0,785 (d„ + 0,4LT)2p Ix10“ 3,

25

мограммы откладывают величину диаметра траверсы в верх­ нем отрубе, на шкале Lc — длину траверсы, после чего через полученные две точки проводят прямую линию. Вес траверсы определяют на шкале Gc.

После определения усилий, действующих в тяговом кана­ те грузовой лебедки и в ветвях уравнительного каната, а так­ же нагрузок на отводные и уравнительный блоки находят наи­ меньший допустимый коэффициент запаса прочности каната и допустимую величину отношения диаметров каната и отвод­ ного блока. Расчетное усилие в тяговом канате определяется из выражения Ррасч = КТ, максимальное расчетное усилие

вуравнительном канате (при значении монтажного угла 0 =

==90°) Рур = k3TB. Методика расчета и выбора тяговых кана­ тов приведена в приложении 3.

Грузоподъемность блоков наголовников, а также отводных

ного блока Q6 > 1,86GX.

Характеристики монтажных приспособлений и такелажных средств сравниваются с имеющимися в наличии, после чего производится их окончательный выбор.

ПОРЯДОК ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ v

Работы по замене траверс П-образных деревянных опор ВЛ 35—110 кВ выполняются также по ПОР. Результаты выбо­ ра монтажных приспособлений и такелажных средств записы­ ваются в графе ПОР «Машины и механизмы, монтажные при­

26