Файл: Иноземцев, Г. Г. Незатылованные шлицевые червячные фрезы.pdf

Скачать файл (5,86Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 08.11.2024

Просмотров: 76

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Гос. пу5лнч::~.я библиотека С< .'!'


личными		задними углами а е = 1 0 ,						15	и	20°. Из	графика
видно	что характер			кривых		один		и	тот	ж е : при	малых
значениях		$Re>Re,		при	\|5 = - у -			имеем R'e = Re,			и при
большем		\|3 получаем		R^	<	Re.	М а л ы е значения				(3 полу
чаются	при		большем	числе зубьев фрезы и наоборот.
Это следует			из формул		(9)	и	(12),		так как \|3		обратно

Рис. 9. График

функции

= /

(а,,,

(3)

пропорционален

zu.

На

практике могут

быть

различные

сочетания заданных параметров

фрезы

zu,

ае

и Re.

На

пример,

при

а е = 2 0 °

(3 =

5°

(т.

е.

при

относительно

большем

zu)

имеем

значительную

разницу

Re,

причем

~>Re

и, наоборот,

при

а е = 1 0 °

при.

(3=10°

(т. е. при относительно малом zu)

имеем

т а к ж е

значи

тельную

разницу

и Re,

но

этом случае

Re <^Re.

Н о

во всех

случаях

радиус

по формуле

(14)'

будет

опти

мальным. Иными словами, для к а ж д о й

конкретной

фрезы существует строгая зависимость между

заданны

ми п а р а м е т р а м и

фрезы

ги,ц>к

ае,

основными

па

р а м е т р а м и технологического

червяка

R e

Ri,

Ь.

Эта

зависимость позволяет произвести расчет основных па

раметров технологического	червяка	так,	чтобы после
изготовления этот червяк обеспечил		такой	профиль зу
ба фрезы, который бы при	пепеточках пятчял ияпмень-
шие искажения профиля .

ЧИТАЛЬНОГО ЗАЛА J

РАСЧЕТНЫЕ СЕЧЕНИЯ БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ ЗУБА ФРЕЗЫ

Из формулы (2) легко установить характерные се чения зуба червячной фрезы:

ip =	0°;	sina '	=	sina e ;	г\|) =	2R; s i n a ' = sinae ;
тр =	6;	sina'	=	^ ^ ;	г\|;к =	2,42 В;	sina' =
				cos р
					cos 1,42 В
			=	sin a£	— - — .
					cos 6
По формуле			(1)	дл я	рассмотренного		примера най

дем высоту профиля дл я этих характерных сечений. Ре зультаты расчета сведены в табл . 1.

						Т а б л и ц а 1
Величина		ф = 0°		* = Р	Ч>=20	11>К =2,42Р
ftl			3,6	3,60297	3,6	3,59699
АР			0	+0,13539	0	—0,13709
Re		50		48,08996	46,25284	45,51160
AY			0°	+9'40"	0	—9'40"
Из таблицы видно, что профили в сечениях \р=0° и
1\|з=2В	совершенно		идентичны и		характеризуются отсут
ствием	искажения		высоты. Зу б		фрезы в сечениях		яр=В
и 1рк = 2,426		имеет	максимальное		искажение	высоты	про
филя	А / г щ а х ^ + З		мкм	(при этом имеется		в виду,	что

осевые профили в различных характерных сечениях на кладываются один на другой или совмещаются и что осевые р а з м е р ы зуба фрезы при переточках не изменя

ются) .	Это никак не противоречит выводу,			сделанному
ранее,	об условии	наименьшего	искажения	профиля;
здесь этот максимум является наименьшим				искажением
из всех	возможных других условий, отличных от усло
вий [12].
Д л я	одной и той ж е фрезы		при несоблюдении ус
ловия	наименьшего	искажения	профиля [12] абсолют

ная величина A/im ax в сечениях ip = B или ар„ будет выше. Д р у г и е действия, отличные от условий [12], исключаются из рассмотрения ка к непригодные дл я определения оп тимальных параметров технологического червяка .


И т а к,	по мере	переточки	профиль		зуба	фрезы	(в ча
стности	высота	профиля)	не	остается		постоянным.
В связи	с этим	необходимо	выбрать		исходное		(расчет
ное) сечение дл я проектирования				фрезы,		т. е. такое, в

котором профиль зуба является номинальным и будет служить эталоном для сравнения с искаженным про филем в других сечениях.

Рис. 10. Характерные сечения зуба фрезы

Рассмотрим причину возникновения искажения про филя (рис. 10). Переточка фрезы равносильна сечению технологического червяка плоскостями, параллельными его оси: л ю б а я линия / — / — след осевой плоскости д л я фрезы или плоскости, параллельной оси технологическо го червяка.

Расстояние Q этой плоскости от оси технологическо го червяка при переточке фрезы все время меняется и будет

p==ltvC0S^-®'

(1Э)

где а — радиус окружности с центром в точке О и ка сательной к осевой плоскости новой фрезы при i)) = 0°.

	К р и в а я АО]ВС			—	геометрическое место концов ра
диуса р. Величина				Ар = р — а			и определяет	погрешность
профиля .			гр = 2\|3,
	При ар = 0°,		гр = 2\|3,		Др = 0		погрешности	профиля	нет;
при	а\|з = р, ар1;	=	2,42р		—	максимальное искажение			про
филя, при гр =		р,
		+ A p m a x			=	£ 0 7 = a ( s e c p — 1 ) ;			(20)
при	г\|>к =2,42р
	— А р П 1 а х =~CD = a (sec р cos 1,42 р — 1).								(21)

Радиус фрезы по мере переточки постоянно умень шается. Р а д и у с дл я к а ж д о г о характерного сечения опре деляется по формуле, которая легко выводится из рис. 5:

Re	= # ;	[cos a' — sin a' tg (ap — p)].			(22)
Здесь
R'e =	const,
•ф =	0°;	Re	= R' (cos a ' + sin a' tg p);
	i \| ' =		P;	Re = Re cos a';
гр =	2p;	Я е	=	Я ; (cos a' — sin a' tg p);

г]?к = 2,42 p;				e =	R'	[cosa' — sin a' tg 1,42 p].
Найдем		отношение
					=	sin Ay,			(23)
где Ay	характеризует				радиальность			передней	грани
фрезы.		Ар, Re		и Ау дл я каждого
Значения								характерного се
чения д а н ы		в табл .		1. Из табл .			1 видно, что в сечениях
•ф = Р	и т\|) к =2,42р			получаем зуб соответственно					с поло
жительным		или отрицательным передними							углами
A v m a x = ± 9 ' 4 0 " ,			вернее		—	угол	заострения зуба		фрезы
соответственно			уменьшается или увеличивается на 9'40".

Если переточку фрезы производить так, чтобы перед няя плоскость зуба всегда оставалась касательной к


окружности	радиуса а, тогда			высота профиля		в сечени
ях тр = р и	ч\|>к =2,42р		будет	постоянной,	но зато		будем
иметь отклонение		передней		плоскости	фрезы	от	ради
альности, что, в		свою	очередь, внесет		искажение		про-

филя.	Таким образом, при		любом способе		переточки
фрезы	возникает	неустранимая		погрешность	профиля .
Иными	словами, дуга окружности как кривая, по кото
рой располагается		з а т ы л о к	зуба	фрезы, не	удовлетво

ряет условию постоянства профиля при переточках. Абсолютная величина отклонения Ау таю соответст

вующая отклонению от радиальности передней поверх ности и вычисленная из условия наименьшего искаже ния профиля, в несколько раз меньше допустимого от


клонения,		которое,	например, д л я			зуборезных фрез
класса АА по ГОСТу 9324—60 равно						± 2 5 ' .
	Так как уравнения винтовых поверхностей техноло
гического		червяка	будут		в дальнейшем		определяться
из	условия	идентичности			профилей	основного		червяка
и	червячной фрезы		в	расчетных сечениях,			в	качестве
такового следовало			бы	взять сечение		а\|) = 2р	д л я	распре

деления погрешности профиля новой и окончательно переточенной фрезы приблизительно равномерно. Но учитывая незначительность относительной разницы ра диусов фрезы в сечениях я|) = 0° и i|) = 2p и небольшой угол подъема витков, принимаем в качестве расчетного

сечение		я\|)=0°.
	При	необходимости		оценить	максимальное	искаже
ние	профиля,		возникающее при		гр = р или	г\|)к =2,42р,
можно		принять	сечение ty = p.
	Итак, целесообразно принять два характерных сече
ния	зуба фрезы: i\|j=0°			и г[з = р,	из которых первое яв

ляется расчетным д л я проектирования, а второе — рас четным для вычисления максимальной погрешности.

	УСЛОВИЯ		ПЕРЕТОЧКИ ФРЕЗ
Положительный		или	отрицательный	передний		угол
зуба фрезы получается сечением основного					червяка
фрезы	плоскостью,	параллельной оси Х\ = ±с, и			опреде
ляется	зависимостью
		sin Y e	= ± - i - .			(24)
На рис. 11 дана схема червячной фрезы с положи
тельным передним углом			уе.		h,
Высота профиля основного червяка фрезы						кото
рая обеспечивает необходимую высоту				профиля	детали

Смотрите также файлы

Кондратьев, Е. Т. Термическая обработка в ремонтном деле.pdf

Немкевич, А. С. Конструирование и расчет печатающих механизмов.pdf

Сядристый, Н. С. Тайны микротехники.pdf

Фоломеев, А. А. Снижение материалоемкости железобетонных конструкций.pdf

Фоменко, Ф. Н. Бурение скважин электробуром.pdf

Файл: Иноземцев, Г. Г. Незатылованные шлицевые червячные фрезы.pdf

Смотрите также файлы

Информация

Списки файлов

Дополнительно