Файл: Иноземцев, Г. Г. Незатылованные шлицевые червячные фрезы.pdf

в сечении ij) = 0o , считается

известной (заданной) . Вы­

сота профиля технологического червяка h4

рассчиты­

вается по той ж е методике,

что и дл я фрез

с уе=0°, и

передним и задним

углами .

Высота профиля

зуба фрезы

/г' в

другом

сечении

д о л ж н а

быть

такой

же , как в случае

с нулевым

перед­

ним углом в том ж е сечении.

Н о по мере переточек радиус фрезы

уменьшается,

следовательно, при постоянном смещении

плоскости за­

точного

круга

относительно оси

фрезы,

т. е. при с =

Рассчитываем

величину уе в к а ж д о м характерном

сечении при с=const.

Результаты

расчета

сведены

в

табл . 2.

Т а б л и ц а

2

Величина

1|>= 0°

1|> = 20

1|>к=2.420

Re

50

48,08996

46,25284

45,51106

Уе

10

10°24'10"

10°49'10"

11°

Из табл . 2 видно,

что увеличение

переднего

угла

при

с = c o n s t

по

мере

переточек

значительно

и может

привести

к недопустимому

увеличению высоты

профиля,

а следовательно, и недопустимо­

му его искажению .

Таким образом, чтобы перед­

ний

угол

не

о к а з ы в а л дополни­

тельного

влияния

на

искажение

профиля

при переточках,

необхо­

димо,

чтобы

он после

к а ж д о й пе­

реточки

был равен

исходному

(заданному)

в расчетном

сечении

ср = 0°,

т. е. у е = const.

Д л я

этого

переточку

фрез сле­

дует

производить

при постоян­

ном изменении (уменьшении) ве­

личины с

(рис. 12):

(f = R,s\nyt.

(24')

Д л я

рассмотренной

выше фре­

Рис.

12.

Смещение

пло­

зы

по

уравнению

(24')

опреде­

скости

заточного

круга

при

переточках

фрез

лим

величину с в

к а ж д о м

х а р а к ­

с

.Ye#0°

терном

сечении

при Ye = const.

Р е з у л ь т а т ы расчета

сведены

в табл . 3.

Т а б л и ц а 3-

Величина

i() = 0°

М> = 20

л|)к = 2,42р

Re

50

48,08996

46,25284

45,51166

с'

8,6824

8,3524

8,0317

7,9030

IV

3,6

3,603

3,6

3,597

В

данном

примере

перед

последней

заточкой

пло­

скость

заточного

круга

д о л ж н а быть сдвинута

по срав­

нению

с первой заточкой

на 8,68—7,90=0,78 мм ближе

к оси фрезы.

Передний

угол

на

радиусе

впадин

фрезы

(в

точ­

ке К)

может быть

определен

по формуле

(рис. 11)

Y< = a r c t g ^ - ,

(25)

где

у\к

— ордината

точки К

(рассчитывается

н и ж е ) .

Тогда радиус впадин фрезы

Rt =

Re

S i " Y e

•

(26)

sin vt-

Высота профиля

фрезы

h = Re

— Rt;

(27)

Величина

h

—

есть

з а д а н н а я

высота профиля

чер­

вяка фрезы

(в

сечении

\|)=0°),

точно сопряженного с

лучаются и

д л я фрез

с

отрицательным передним

углом.

ОБОСНОВАНИЯ

КОНСТРУКЦИИ

ФРЕЗЫ

В

данной

работе

за

основу взята

фреза,

построен­

ная по схеме, показанной на рис. 1,о. и

2,а, как

наиболее

полно

удовлетворяющая

прочностным,

технологическим

и в особенности точностным требованиям . Рейки

фрезы

такого

типа

запрессованы в пазы по

напряженной по­

(см. рис. 2,6)

п плоских

поворотных

реек (см. рис. 2,а),

которые крепятся только по торцам

з а ж и м н ы м и крыш­

ками. Поэтому фрезы, построенные

по

схеме

рис. 2,6,

применяются

только до

модуля 4

мм

и не

обеспечи­

зубьев)

фрезы

первого типа

имеют значительно мень­

шую погрешность

искажения

профиля при переточках.

У таких

фрез

эта

погрешность минимальная,

т а к как

регулируется

п а р а м е т р а м и

технологического

червяка,

удается,

та к

как

они

жестко

связаны с

параметрами

фрезы.

Н и ж е

это доказывается

аналитически.

Р а с с м а т р и в а е м ы е недостатки сборных незатылован ­

ных фрез одной

конструкции

по отношению

к другой

(внутри

группы

сборных

фрез)

нисколько

не

принижа ­

ют "главных преимуществ

этих

фрез перед

монолитными

конструкциями.

На рис. 13 дана схема сборной незатылованиой чер­

вячной

фрезы с

круглыми

поворотными

рейками с

У\

у>\

Ф

у е = 0 ° .

В

данном случае OiX\tj\zx

— система

координат

фрезы;

O i Z i

— ось вращения

фрезы; Oxyz

—

система

координат

фиктивного

технологического

червяка;

Oz—

ось вращения этого червяка .

Re—•

Д л я

проектирования

и расчета

фрезы

з а д а н ы :

н а р у ж н ы й радиус фрезы или радиус основного

червяка

фрезы;

h —

высота профиля

основного

червяка;

ае —

шине; zu

— число зубьев

фрезы.

После

предварительного

прочерчивания

задаются

величинами: Rp

= 0POi

— радиус центров

реек; г =

=АОр — радиус

рейки.

Обозначим:"BOv =--k;

COp

= l; BOi = t.

Из треугольника 0{АОр

определим k:

И з

прямоугольных

треугольников

ABOv

и

OiBOp

имеем

e =

arc sin

r

;

(29)

6 =

arcsin

;

(30)

t = BOx = Rpcos8.

(31)

И з

прямоугольного

треугольника

OCOp

определим

C O p = /:

/ =

r s i n ( a s

+

e).

(32)

Определим координаты центра фиктивного техноло­

гического

червяка

(координаты

а

и

Ь).

Очевидно,

что

координаты этого центра будут в точке пересечения

пря­

мой AL

и дуги

окружности

радиуса

Rv

с центром в

точке

Ор.

AL:

Уравнение прямой

x1 = (y1~Re)tgas.

(33)

Уравнение дуги

окружности:

( * 1 - й ) а

+ ( й - * ) 2 =

Я2.

(33')

Решим совместно эти уравнения и найдем

координа­

ты точки

пересечения:

Ш -

Я«) tg a,

-

+

-

£)2 =

R*.

После

преобразований

получаем

квадратное

урав ­

нение:

у\

-

2су, +

d = 0,