Файл: Химмельблау Д. Анализ процессов статистическими методами.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 669
Скачиваний: 2
Оценивание |
параметров |
уравнений |
в частных |
производных |
735 |
малы, так что
-То— = 1 - I Tе Х Р ( Z5-)S l n "Г ' |
( Д > |
Если измерения проводятся только в одной точке, то расстоя ние а можно выбрать равным L/2. В этом случае уравнение (в) принимает следующий вид:
І = і + 4 { - Ч - Ш 2 ^ ] +
|
Оценивание коэффициента 3) методом наименьших |
квадратов |
||||||||||
по уравнению (е), содержащему первый и, |
возможно, второй |
|||||||||||
экспоненциальный |
член, |
вполне |
обосновано, |
поскольку |
с 3 + |
|||||||
+ |
е = С3. |
Аналогично в уравнении |
(д) С ( и С 2 |
— независимые |
||||||||
величины и Щ {Ci-f- С2 } = |
ct -|-c2 , поэтому |
(с! + с2 ) + |
(ßi + |
е2 ) = |
||||||||
= |
(сі + с2 ) + е'. |
На |
фиг. |
П.10.3.16 |
показаны |
предсказанные |
||||||
и |
экспериментальные |
значения, полученные |
в одном из опытовг |
|||||||||
в котором |
L = |
100 см. Оценка 3) |
составляет |
0,076 см2 /с, и при |
||||||||
повторении |
экспериментов |
было |
получено |
= 3,1 - Ю - 3 см2 /с. |
||||||||
Рассматривались |
оба |
экспоненциальных члена |
уравнения |
(е). |
Пример 10.3.2. Оценивание параметров с помощью
частотной характеристики
При детерминированном синусоидальном входном сигнале уста новившийся выходной сигнал, называемый частотной характери стикой, может использоваться "для оценивания коэффициентов линейной (по независимым переменным) модели процесса. Напри мер, модель теплопередачи в бесконечном слое вещества в прямо угольных координатах выражается как (фиг. П. 10.3.2а)
Ф и г . П . 10 . 3 . 2а .
где Т — отклонение от средней температуры, детерминированная
переменная;
z — расстояние, измеряемое от поверхности слоя;
736 |
|
|
|
|
|
Глава |
10 |
|
|
|
|
t |
— время; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а0 |
— амплитуда |
максимального |
отклонения температуры в |
точ |
|||||||
а |
ке 2 = |
0, |
детерминированная |
переменная; |
|
|
|||||
— коэффициент |
температуропроводности; |
|
|
||||||||
со — частота |
колебаний |
температуры. |
|
|
|||||||
Зависящее |
от |
|
времени |
решение уравнения (а) является довольно |
|||||||
сложным, но решение в |
точке |
z = |
L |
для больших |
t имеет |
вид |
|||||
|
|
f |
(L, |
t) = a0e~L ^ W ^ c o s |
— b j / - ^ - ) |
• |
(б) |
Хотя параметр а (а при необходимости и параметр а0) в выра жении (б) можно определить методом нелинейного оценивания по измерениям температуры, оценку а можно получить с помощью более простых выражений, используя измерения фазового угла (запаздывания по фазе) и отношения амплитуд. Фазовый угол можно определить графически или аналитически по полученным данным, как показано на фиг. 10.2.1; таким же способом можно определить и отношение амплитуд.
Фазовый угол:
Ч> = |
© Д |
* = — ( |
B l |
) |
Отношение амплитуд: |
|
|
|
|
«о |
|
|
ѵ |
2 1 |
Фазовый угол и отношение амплитуд являются зависимыми |
||||
переменными, и при оценивании методом наименьших |
квадратов |
|||
частоту со можно изменять как независимую переменную. |
|
|||
Далее заметим, что в |
некоторых |
экспериментах |
использо |
вание установок прямоугольного профиля может оказаться более сложным, чем установок с круговой симметрией (особенно в слу чае газов), но оценивание параметра а проще выполнять в прямо угольной системе координат. Уравнение теплопередачи в беско
нечном цилиндре |
имеет |
вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
дТ |
_ |
|
1д*Т |
|
±_df\ |
|
|
|
||
|
|
|
dt |
— |
а \ |
дг* + |
г |
дг |
j ' |
|
|
|
|
|
|
T |
(R, t) = aR |
cos a>t, |
|
|
|
|
(г) |
||||
|
|
дТО, |
t) |
о, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где г — радиальное |
расстояние, |
измеряемое от |
оси цилиндра; |
||||||||||
R — радиус цилиндра, |
постоянная |
величина; |
синусоидальные |
||||||||||
колебания температуры происходят на поверхности г = R. Решить |
|||||||||||||
уравнение |
(г) |
относительно |
Т |
(г, і) |
довольно |
сложно, |
но |
||||||
частотная |
характеристика |
для |
оси |
цилиндра, |
где |
может |
быть |
Оценивание параметров уравнений в частных производных 737
установлена |
тонкая |
термопара, имеет |
вид |
|
|
|
||||||
|
т , п |
|
.ч |
cos |
(ùt ber (R "jAö/oO + |
siri Ш bei (R Л/а/а) |
|
. . |
||||
|
i ( U , |
î ) — <2д |
|
|
|
— |
i |
|
|
2 . |
(Д) |
|
|
|
|
|
|
[ber |
(Д Vû)/a)]2 + |
[bei (R |
] / й / а ) р |
V |
1 |
||
Здесь ber |
и |
bei — табулированные |
функции |
Томсона, |
аналогич |
|||||||
ные синусу и косинусу. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Если |
формулу |
(д) |
переписать |
как |
|
|
|
||||
f m |
t) = |
|
|
а |
д |
= — — X |
|
|
|
|||
ѵ |
' ; |
[ Ь е г 2 ( Л У ш / а ) - г - Ь е і 2 ( Л ' і / ш / а ) ] 1 / 2 |
|
|
|
|
||||||
то можно легко определить фазовый угол и отношение |
амплитуі |
д |
||||||||||
|
Фазовый |
угол: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ь е г ( Д |
У ш / й ) |
|
|
|||
|
Отношение амплитуд: |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
aR |
[ber2 (Л |
Усо/а) + |
Ьеі2 (д У со/а)]1 /2 " |
(е2 ) |
|||||
|
|
|
|
|
Интересно отметить, что на фиг. П.10.3.2г в определенном интер вале значений со фазовый угол ф является линейной функцией R У со/а:
ф = Ъ1уГ^-—Ъ0, |
(ж) |
где Ь0 и fet — эмпирические коэффициенты. |
Если соотноше |
ние (ж) не используется, то уравнение (д) или (е) должно подго няться методом нелинейного оценивания.
Рассмотрим следующий типичный эксперимент. Трубка из нержавеющей стали с наружным диаметром 2,20 см (внутренний
радиус R = |
1,00 см) и |
длиной 1 м, наполненная |
кислородом, |
|
нагревалась |
электрическим током. |
Температура |
измерялась |
|
с помощью |
платиновых |
термометров |
сопротивления, |
установлен |
ных в центре и на внутренней стенке трубки. Требуемый синусои дальный сигнал, изменяющийся от 0 до 150 А, вырабатывался с помощью сельсин-датчика.
На фиг. П.10.3.26 показана типичная зависимость температуры от времени, с помощью которой фазовый угол и отношение ампли туд определялись следующим образом. Частота со вычислялась по периоду температурного цикла (частота входного и выходного сигналов оказалась одинаковой, следовательно, процесс был линейным). Поскольку частота контролировалась, она рассма-
738 |
Глава 10 |
тривалась как детерминированная величина. Фазовый угол ф определялся путем умножения частоты на определенную из гра фика задержку. Дл я вычисления отношения амплитуд измерялись амплитуды, зафиксированные на графике.
Как указывалось при рассмотрении уравнения (10.3.9), отно шение амплитуд может дать смещенную оценку параметра а; величину смещения определить трудно, поскольку соотношение
Время *-
Ф и г . П . 10 . 3 . 26 . Запись входного и выходного сигналов на одном и том же графике .
(е2 ) является существенно нелинейным. Поэтому параметр а оценивался с помощью соотношения (е±). Дополнительным преи муществом использования соотношения (е4) является то, что оно переходит в линейное соотношение между ф и "^(со/а) R при У((а/а) R > 3. С погрешностью +0,7% можно записать следую щее приближенное соотношение:
(з)
В повторных экспериментах при 65,5 °С и давлении 1 кгс/см2 были получены типичные значения средней квадратической ошибки для параметра a, se = 0,065 см2 /с. На фиг. П.10.3.2в и П.10.3.2г представлены экспериментальные и предсказанные данные для отношения амплитуд и фазового угла при температуре 65,5 °С и а = 0,275 см2 /с; значение а было получено методом наименьших квадратов с использованием соотношения (ж), а предсказанные результаты получены с помощью соотношений (ех) и (е2 ). Несмотря на то что отношение амплитуд не использовалось при оценивании параметра а, на нижних частотах наблюдалось хорошее совпаде ние экспериментальных и предсказанных данных.
Ф и г . П . 10 . 3 . 2г . Фазовый угол между сигналом на поверхности цилиндра радиуса R и откликом в центре цилиндра .
• экспериментальные данные.