Файл: Теория линейных электрических цепей учеб. пособие.pdf

ризонтальная прямая. Больше того, при одногорбой кривой вто­ ричного тока кривая первичного тока может быть двугорбой. Объ­ яснение этому дает кривая - (£), имеющая минимум при | = 0..

(6.5а). После введения в эту формулу обобщенной расстройки и вы-

179

жением (7г от обобщенной расстройки, рассчитанные по формуле (6.37), изображены на рис. 6.23.

Рис. 6.23

Характеристики подтверждают, что угол сдвига фаз между

в режиме резонанса еще при двух расстройках контуров, соответ­ ствующих частотам связи, и, следовательно, наибольшим возмож­

От формы частотной характеристики вторичного тока существенно зависят и искажения, создаваемые системой передачи информации, и избирательность системы. Идеальная частотная характеристика вторичного тока должна была бы иметь вид прямоугольника с ши­ риной основания, равной полосе передаваемых частот. При такой характеристике отношение вторичного тока при | Ф О к вторичному току при \ = 0 на всех частотах передаваемой полосы было бы оди­ наковым, а крутые склоны характеристики обеспечивали бы хоро­ шую отстройку системы от соседних по частоте сигналов.

180

При подборе параметров связанных контуров частотную харак­

стика одиночного контура, обладающего той же полосой пропу­ скания, что и связанные контуры (штриховая кривая). •

Полезно сравнить характеристики одиночного контура и свя­ занных контуров, подобранных с одинаковыми полосами пропус­ кания, с точки зрения крутизны их склонов. Сравнение подтверждает, что избирательность системы из двух свя­ занных контуров выше, чем у оди­ ночного контура, и приближается к идеальной избирательности прямо­ угольника.

Полосой пропускания системы из двух связанных контуров будем на­ зывать полосу частот, в пределах ко­ торой ток во вторичном контуре не падает ниже 1/У~2 от наибольшего его значения при выбранных парамет­ рах контуров и коэффициенте связи. Повторяем, что значение 1/1/2— ус­

ловная граница полосы пропускания, которая в отдельных слу­ чаях практики может оказаться неприемлемой и подлежащей из­ менению.

Граничные частоты полосы пропускания двух подобных свя­ занных контуров будем искать с помощью формулы (6.27). Найдем ширину полосы пропускания, предположив одногорбую частотную

1/2(1 + k2Q2) = V( 1 + £2 Q2 )2 + 2£2 ( 1 - £2 Q2 ) + l l .

Решая его относительно £, находим граничные значения обоб­ щенных расстроек контуров:

Ігѵ = ± V - 1 + £ 2 Q 2 + 1 / 2 ( 1 + кЧр) .

Полоса пропускания системы определяется уже известным путем:

гр I

181

Напомним, что полоса пропускания любого из данных конту­ ров, взятого отдельно,

так как обобщенная расстройка одиночного контура на грани­ цах полосы пропускания равна j£rp! = 1-

Таким образом, отношение ширины полосы пропускания систем к ширине полосы пропускания одного из подобных одиночных кон­ туров этой системы имеет вид

что при слабой связи полоса пропускания системы связанных кон­

ных контуров увеличивается. Система связанных контуров с ре­ гулируемым коэффициентом связи, как ясно из табл. 6.1, допускает регулирование полосы пропускания системы в широких пределах.

Значения обобщенной расстройки на границах полосы пропус­

182

строек: £ 1 г р -и £ 4 г р . При kQ > 2,41 характеристика пересекается граничной горизонтальной прямой четыре раза. При этом полоса

щей і = 0, меньше, чем то, которое должно пропускаться системой. При такой сильной связи под полосой пропускания иногда услав­

значения в глубине седловины характеристики.

Последняя строка табл. 6.1 содержит значения отношения крутизны частотной характеристики двухконтурной системы б0 0 к крутизне частотной характеристики одиночного контура ô0 . Крутизна характеристики определялась в точке характеристики, соответствующей граничной расстройке полосы пропускания. Кру­ тизна одиночного контура вычислялась по формуле

00= 1 Й

с последующей подстановкой £ = 1.

Крутизна частотной характеристики связанных контуров вы­ числялась подобным же образом:

d I и_

dl U.2 max

сподстановкой соответствующих значений граничных расстроек. Сравнение значений ô 0 0 и ô0 говорит о большей крутизне харак­

теристик и, следовательно, о лучшей избирательности двухкон­ турной системы по сравнению с одиночным колебательным конту­ ром. Последнее подтверждается и характеристиками, изображен­ ными на рис. 6.20.

§ 6.10. Дополнительные исследования частотных характеристик

Если выходной величиной связанных колебательных контуров следует считать напряжение на выходе вторичного контура, на­ пример на конденсаторе, качества системы оцениваются по коэф­ фициенту передачи этой системы.

Под коэффициентом передачи понимается отношение выходного

183