Теперь |
|
|
|
|
Ulli |
— ZB [/|Пад— /іотр — 2/ Jm (Лпад^Ютр)]- |
Подставляя это выражение в (15.68), находим |
Рі = Re \{RB + /Х„) [І\пы |
- |
P l m p - /2 Jm |
( / 1 п а д / 1 о т р ) ] } |
или |
|
|
|
|
Pi = |
lb^R»-llrpRs |
+ |
2XBJm(!lnJloip). |
(15.69) |
Формула (15.69) является наиболее общей для расчета Рх. Она
состоит из трех слагаемых: |
|
|
|
|
1\ nanRe = |
^іпад— |
|
(15.70) |
мощность падающей волны на входе линии, |
|
llorpRu |
— PloTp— |
|
(15.71) |
мощность отраженной волны на |
входе |
линии, |
|
2 Х в Л т ( / 1 п а |
д / 1 |
о т р ) = |
Р 1 в з - |
(15.72) |
мощность взаимодействия падающей и отраженной волн на входе линии.
Таким образом, |
|
|
|
|
|
Л ^ І п а д - Л о т р |
+ Z W |
(15.73) |
Очевидно, что часть мощности Рг |
потребляется |
приемником. |
Обозначим эту часть мощности через |
|
|
Мощность |
|
Ръ |
= І\Яг. |
(15.74) |
|
|
|
|
|
|
|
Рі-Р* |
= Ря |
|
(15.75) |
рассеивается |
в проводах |
линии. |
|
|
Последнее равенство представляет собой баланс мощности в ли |
нии. Рассмотрим частные |
случаи. |
|
|
2. Линия без потерь. Волновое сопротивление линии без потерь |
имеет активный характер ZB = |
р. В этом случае мощность взаимо |
действия Р1вз |
— 0, а |
|
|
|
|
|
Рі = Рѵ*м-Piw, |
|
(15.76) |
т. е. Рх может рассматриваться |
как |
разность между |
мощностями |
падающей и отраженной волн, причем |
|
|
Ріпад = |
^ІпадР» |
-^іотр= -^іотрР- |
(15.77) |
Комплексные значения тока падающей и отраженной волн для любой точки линии могут быть записаны на основании (14.5) в сле
дующем виде: |
|
|
|
/ — u2 + h9 /ßv |
/ |
#2 — /ар / ß v |
' пад ' 2р |
' |
0 Т Р — |
2р |
или |
m+ |
|
|
|
/отр=I {(R2 |
|
|
|
/„ад = |
р) + |
/Х2 ] е'&\ |
|
- р) + /Х2 ] |
е-'Рл |
Квадраты |
модулей |
этих величин |
не зависят от у: |
|
|
|
/2 |
|
|
|
а |
/а |
|
|
|
/пад = /іпад = 4^2 [(^2 + |
Р)2 + %І]» |
|
^отр = |
/j0 T p = |
4^2" [(#2 ~ P)2 + ^ ! ] - |
Поэтому для мощностей падающей и отраженной волн |
|
Лпад = - § [(/?s + P)2 |
+ XI], |
Р 1 |
о т р = |
[(Я2 - |
p)2 |
+ XI]. |
(1 5.78) |
Разность этих |
мощностей |
|
|
|
|
|
|
|
Pi = Р і п а д - |
/>1отр = |
|
[(R* + |
P)2 - (Rt |
- |
P)2] |
|
или после |
несложных |
преобразований |
|
|
|
|
|
|
Pi — РІпад |
|
-Ріотр = = |
F%R<i- |
|
|
|
Последнее равенство показывает, что отдаваемая генератором мощ
ность Р-у равна мощности, |
потребляемой |
в нагрузке, |
т. е. |
/ Э 1 = |
Р і п а д - Л о т р = |
/ 3 2 - |
(15.79) |
Этот результат является естественным, поскольку в линии без потерь мощность Рл, определяемая равенством (15.75), равна нулю.
Разделив Р 1 о т р на Р 1 п а д , |
имеем |
|
|
Р |
(Rt + рУ + ХІ |
!р2І 2 . |
(15.80) |
Л п а д |
|
|
где |р 2 | — модуль коэффициента отражения, определяемого равен ством (14.21). Равенство (15.80) показывает, что модуль коэффи циента отражения в линии без потерь может быть определен через отношение мощностей падающей и отраженной волн. Если нагрузка линии представляет собой активное сопротивление, т. е. Х 2 = 0,
то из (15.80) легко получить |
Я 1 о т р |
/1 — К |
\ 2 |
= |
. |
— р\, где К — коэф- |
фициент бегущей или стоячей |
"іпад |
\ ' т Л |
/ |
волны. |
|
|
3. Линия с малыми потерями. Если потери в линии малы и вол новое сопротивление можно считать активным, то (15.76) и (15.77) сохраняют силу. Однако падающая и отраженная волны тока убы
вают по длине линии. На основании (13.11), полагая ZB |
= р, можно |
написать для любого у: |
|
|
|
|
|
j |
_ Ùj + |
роур/ßv |
/ _ |
Üj — Up |
p - a y p - / ß y |
|
' п а д — |
2p |
' |
0 T P — |
|
2p |
|
|
ИЛИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
/пад = 2p ^ 2 |
+ P + |
І Х |
^ > е в Ѵ Р > ' |
= |
І р |
- |
Р + ^ |
е^'е-%. |
Для квадратов модулей этих величин при у = I имеем
/ î n . « = ,J!5 |
+ P)2 + XI] e**', |
/ï0 T P = ß> [ ( / ? 2 - P)2 + Xi] e"»1 . |
Соответственно |
для разности |
мощностей (см. формулу |
15.76) |
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
Рі = ^іпад - Ріотр = |
4} |
+ P)2 + Xi] e2*' - |
[(£2 - p)2 + XI] e-*"'}. |
Ввиду малости a полагаем e ± 2 a ' « |
1 ± |
2a/ и, произведя простые |
алгебраические |
преобразования, |
находим |
|
Р і |
= Лпад - |
Яіатр = / |
| / ? 2 |
+ / І ^ + ^ + ^ al. |
(15.81) |
Поскольку первое слагаемое правой части этого равенства яв ляется мощностью Ръ потребляемой в нагрузке, то
Сравнение этого выражения с (15.75) показывает, что мощность, рассеиваемая в проводах линии, равна
Р д = /?/ і + р 2 р |
+ Х | al. |
(15.82) |
Практически возможны случаи, |
когда необходимо |
считаться |
с реактивной частью волнового сопротивления. При этом Р Х не равна разности между мощностью падающей и отраженной волн, а должна
вычисляться по (15.73) с учетом мощности взаимодействия, |
|
i |
4. Согласованная линия |
с |
любыми |
потерями. |
Если |
линия и |
нагрузка согласованы, то Z2 |
= ZB , т. е. R 2 = R B , |
Х2 = |
Х В . |
Благо |
даря отсутствию |
отраженной |
волны / 1 о т р = 0, Р 1 в з = О, |
Р Х ==_• |
= |
-Рщад = /іпад^в- |
Как следует из (15.14), модуль |
тока |
падающей |
волны в начале линии / 1 п а д = |
Поэтому |
|
|
|
|
|
Р1 = /а /?в е«в '. |
|
|
(15.83) |
Мощность, потребляемая в конце линии, |
|
|
|
|
|
|
Pi=HRs. |
|
|
(15.84) |
|
§ 15.11. Коэффициент полезного действия |
|
|
|
Коэффициентом |
полезного |
действия |
(к. п. д.) |
электрической |
цепи называют отношение мощности Р 2 , потребляемой приемником, к полной мощности Р0, развиваемой генератором: т| = Р2/Р0. В данном случае Р 0 состоит из Р Ъ рассчитанной в § 15.10, и мощ ности РІ потерь во внутреннем сопротивлении генератора: Р 0 — = Р Х + P T . Расчет P T не представляет каких-либо затруднений.
Если желательно оценить с энергетической точки зрения линию без учета потерь внутри источника, то под к. п. д. линии понимают
отношение
Для согласованной линии с любыми потерями, учитывая |
(15.83) |
и (15.84), имеем |
|
|
|
|
т) = ^ = е - 2 а ' . |
|
(15.86) |
Для линии без потерь при любой нагрузке мощности |
Рх |
и |
Р2 |
одинаковы, что вытекает из (15.75), так как Рл |
— 0. Поэтому ц = |
1. |
Для линии с малыми потерями, полагая |
ZB = р и |
учитывая |
(15.74) и (15.82), имеем |
|
|
|
|
R2p |
|
|
|
|
Это |
выражение показывает, что наличие реактивной части на |
грузки |
уменьшает |
к. п. д. |
Оптимальным |
значением |
реактивного |
сопротивления Х 2 , при котором |
к. п. д. приобретает |
максимальное |
значение, является |
Х 2 о п т = |
0. |
Тогда |
|
|
|
|
Л т а х = |
, 1 » , |
, |
(15.88) |
где К — коэффициент бегущей или стоячей волны.
Представляет практический интерес определение оптимальной
величины К, |
при |
которой |
г ) т а х становится |
наиболее высоким. Не |
трудно убедиться |
путем |
дифференцирования равенства (15.88) |
по К" в том, |
что оптимальное значение / £ о п т |
— 1, т. е. |
|
|
• |
# 2 О П Т = Р. |
(15.89) |
Таким образом, наиболее выгодным является активное нагру зочное сопротивление, равное волновому сопротивлению линии. В этом случае линия работает в режиме бегущих волн и величина наибольшего возможного к. п. д. равна
Ч т а х т а х = \+Ш |
' |
(15.90) |
В литературе эта величина встречается в других записях:
Imax max ^ 1 2сСІ Яа; Q 2 а ,
справедливость которых очевидна ввиду малости а.
Итак, при условии, что волновое сопротивление линии с малыми потерями можно считать вещественным, к. п. д. этой линии оказы вается максимальным в режиме бегущих волн. Это объясняется от
сутствием отраженной волны и связанных |
с нею потерь мощности |
в проводах, на что указывалось в конце |
§ 14.6. |
Если потери в линии таковы, что необходимо считаться с реак тивной частью волнового сопротивления, то режим бегущих волн
не является |
оптимальным, так как не соответствует максимуму |
к. п. д. Так, |
например, в линиях электропередачи сильного тока |
к. п. д. имеет максимум при больших нагрузочных сопротивлениях, превышающих модуль волнового сопротивления.
Предположим, что в линии с малыми потерями нельзя прене бречь реактивной частью волнового сопротивления, определяемого формулой (15.46):
Z . ~ P + / f * = * . + / * . . х = |
^ - ^ . |
05.91) |
Тогда формула (15.69) принимает вид |
|
|
^1=-Лпадр — /?отрР + Р * |
(^ІпадЛотр)- |
(15.92) |
Дальнейшее вычисление Рх по (15.92) следует выполнять в по следовательности, указанной в п. 3 § 15.10. Для линии с малыми по терями, замкнутой на комплексное сопротивление, при учете ре активной части волнового сопротивления расчет приводит к сле дующим выражениям *:
|
у |
_ |
|
2рХ Sin2 ßl |
{]KQV\ |
|
Л 2 0 П Т - — 4 a / + |
K s i n 2 ß / ' |
( I D . y j ) |
|
|
|
|
Ѵ4аЧ*-к*зт* |
ß/ |
g 4 |
|
К а о п т - 4 > |
4a/ + |
xsin'2ß/ • |
|
Л |
Т А Х M A X |
= |
І+Ѵ4*Р-*ЩІІ' |
|
( 1 5 ' 9 5 ) |
Сравнение формул (15.93)—(15.95) с выражениями, |
получен |
ными при условии |
ZB = |
р, |
показывает, |
что: |
|
а) оптимальное значение реактивной части замыкающего со |
противления не равно нулю; |
|
|
|
|
б) оптимальное значение активной части замыкающего сопро |
тивления не равно |
р; |
|
|
|
|
|
|
в) наибольшее |
возможное |
значение к. п. д. может значительно |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
превышать величину ^ + |
2а.і ' |
|
|
|
|
Поскольку |
|
|
|
|
|
|
|
•Хгопт Ф- Хв — |
~|~ И> |
^ ? 2 о п т |
Ф RB — Р> |
|
то оптимальное замыкающее сопротивление не равно волновому сопротивлению линии, т. е. режим бегущих волн не является опти мальным с точки зрения к. п. д. Результаты расчетов при ZB = р
и ZB = p - f j—у, совпадают лишь в одном из следующих случаев:
При выводе учитывались лишь первые степени малых величин.