Файл: Повышение рабочих скоростей машинно-тракторных агрегатов сб. науч. тр.pdf

трех-четырех типичных рельефов. В качестве их были выбраны поля со следующими нормированными корре­

со

Первые два типа рельефа встречаются наиболее часто; последние два, встречающиеся довольно редко, были вы­ браны для получения общих зависимостей и выводов.

и корпуса КСШ-01 на двух существенно разнящихся по­

тики в литературе отсутствуют. Общий их вид [8] не противоречит известным данным о колебаниях сопротив­

что нормированные спектральные плотности воздействий

характеристик можно пренебречь. В целом усреднение

приводит к дополнительной ошибке в определении рас­

(Ашш = 39 000 кгс2 при с р = 1 , 3 м/сек), при работе на дру­ гих полях их можно охарактеризовать числом г:

(5)

Для стерни суданки, например, г= 4.

Выполненные расчеты и опыты показывают, что за­ висимости DA = f(C0) при 5 0 ^ С о ^ 3 0 0 кгс/см могут быть аппроксимированы с достаточной точностью выражения­ ми вида:

сти движения, а коэффициенты a, ft, б, кроме того, и or

Определение значения жесткости опоры С0 , обес­ печивающей минимум колебаний глубины пахоты в дан­ ных условиях, не представляет трудностей:

Для типичных условий работы легко составить но­ мограммы, по которым при известных исходных данных можно просто определить. значения Сом (рис. 5). Как видно из номограммы, величина Со изменяется в очень широких пределах, причем пределы эти реальны, так как в условиях даже одного хозяйства встречаются все усло­ вия, учтенные номограммой, и, кроме этого, имеются поля с другими характеристиками микрорельефа. Этим в основном объясняется отсутствие данных об оптималь­ ной жесткости опоры навесного плуга: сделать доста­ точно категоричный вывод на основании только экспери­ ментальных исследований практически невозможно, а прикладные методы теории случайных функций, позво­ ляющие характеризовать условия работы с достаточной полнотой, используются при исследованиях сельскохо­ зяйственной техники сравнительно недавно.

по глубине к устойчивости хода прицепных и полунавесных моделей.

2. Оптимальное технологическое значение жесткости

опоры только за счет пневматиков ограничены — необхо­ димо подрессоривание опорного колеса.

У К А З А Т Е Л Ь Л И Т Е Р А Т У Р Ы

1. А н т ы ш е в Н. М. Плавность хода скоростного колесного трак­ тора. «Механизация и электрификация социалистического сель­ ского хозяйства», 1966, № 10.

2. Б у р ч е н к о П. Н., М а ц н е в М. Г. Некоторые вопросы дина­ мики скоростных пахотных агрегатов. Материалы НТС ВИСХОМ, вып. 27. М., 1970.

3. Б у р ч е н к о П. Н., Д о л м а т о в Э. В., М а ц н е в М. Г. К ме­ тодике определения вероятностно-статистических характеристик микрорельефа. Материалы НТС ВИСХОМ', вып. 27. М., 1970.

4. К и р т б а я Ю. К- Исследование динамики тягового сопротивле­ ния сельскохозяйственных машин и орудий. «Сельхозмашина», 1952, № 2.

5. К о н о н е н к о А. Ф. Вероятностно-статистический анализ рабо­ ты зерноуборочных комбайнов. «Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства», 1970, № 3.

6. Л у р ь е А. Б., Б е р е з и н В. В., Я н к о в с к и й И. Е. Статисти­ ческие оценки технологических показателей почвообрабатываю­ щих и посевных машин. «Механизация и электрификация социа­

ного плуга и параметров механизма навески. «Тракторы и сель­ хозмашины», 1971, № 2.

9.Типовая операционная технология производства полевых меха­ низированных работ, ч. 1. М., БТИ ГОСНИТИ, 1967.